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    基于日照輻射的施工期間混凝土外欄板溫度作用效應(yīng)分析與施工質(zhì)量控制

    2024-01-10 02:13:24蔣鎮(zhèn)繁
    工程質(zhì)量 2023年12期
    關(guān)鍵詞:欄板日照骨架

    蔣鎮(zhèn)繁

    (深圳市福田區(qū)建設(shè)工程質(zhì)量安全中心,廣東 深圳 518000)

    0 引言

    工程結(jié)構(gòu)所受的環(huán)境溫度作用一般分為兩類:一類是環(huán)境溫度作用對(duì)構(gòu)件截面產(chǎn)生的均勻溫度變化作用,在房屋建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中已有相關(guān)成熟的計(jì)算方法。另一類是日照輻射作用使結(jié)構(gòu)不同部位受到輻射強(qiáng)度差異產(chǎn)生的溫差作用,由于熱脹冷縮效應(yīng),結(jié)構(gòu)正曬面和背曬面存在變形差異,其溫度效應(yīng)與均勻溫度場(chǎng)作用下的溫度效應(yīng)有較大差別,其引起的附加變形和應(yīng)力會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不可忽視的影響。

    研究表明,在日照不均勻輻射作用下,混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生一定的變形和附加應(yīng)力[1,2],尤其在結(jié)構(gòu)施工期間,混凝土表面尚未覆蓋裝飾飾面材料的時(shí)期。對(duì)于橋梁工程中箱型梁、橋墩、橋塔等使用期間表面外露大體積混凝土結(jié)構(gòu),日照輻射影響更不容忽視。目前,公路、鐵路橋涵相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范明確了日照輻射工況下溫度分布的計(jì)算方法[3,4],建筑結(jié)構(gòu)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范暫未考慮日照輻射對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不均勻溫度作用。

    工程施工期間,屋面女兒墻、地下室車庫(kù)入口欄板、樓層欄板、陽(yáng)臺(tái)和窗臺(tái)墻等外欄板受到日照不均勻輻射,由此產(chǎn)生不均勻變形,從而產(chǎn)生附加應(yīng)力。此外,由于欄板混凝土施工質(zhì)量和養(yǎng)護(hù)往往不如主體結(jié)構(gòu),如果欄板頂面混凝土強(qiáng)度達(dá)不到設(shè)計(jì)強(qiáng)度,就容易產(chǎn)生開裂現(xiàn)象。雖然短期不影響結(jié)構(gòu)安全,但施工期間裂縫的長(zhǎng)期發(fā)展將使欄板內(nèi)鋼筋產(chǎn)生銹蝕膨脹,從而影響欄板的承載力和耐久性。此外,在使用期間裂縫的發(fā)展將會(huì)破壞抹灰和外裝飾材料,對(duì)于清水混凝土效果結(jié)構(gòu)影響更為嚴(yán)重。因此,有必要對(duì)混凝土外欄板在日照輻射作用下的溫度和受力狀態(tài)進(jìn)行細(xì)致研究。

    本文通過(guò)對(duì)一榀混凝土外欄板的的有限元分析,深入分析了解混凝土外欄板在日照輻射工況下的應(yīng)力應(yīng)變狀況,對(duì)混凝土外欄板的設(shè)計(jì)、施工、養(yǎng)護(hù)具有一定的理論和實(shí)踐指導(dǎo)意義。

    1 日照輻射的基本原理

    日照輻射主要分為太陽(yáng)直接輻射、散射輻射以及反射輻射,其中以太陽(yáng)直接輻射和經(jīng)大氣層散射后的散射輻射對(duì)結(jié)構(gòu)的溫度場(chǎng)影響為主[5]。日照輻射作用下,欄板結(jié)構(gòu)與外界換熱方式主要包括太陽(yáng)輻射、對(duì)流換熱和輻射換熱三種,日照輻射條件下混凝土欄板與外部環(huán)境熱交換如圖1 所示[6]。

    圖1 外欄板受日照輻射示意圖

    2 日照輻射的溫度參數(shù)

    日照輻射強(qiáng)度受太陽(yáng)照射角度、日照時(shí)長(zhǎng)、大氣透明度條件等多種因素影響,難以進(jìn)行精確時(shí)程分析。由于混凝土為熱惰性材料,日照輻射作用下溫度變化相對(duì)一般動(dòng)力荷載較為緩慢,為簡(jiǎn)化分析,取欄板正曬面受到日照輻射強(qiáng)度最大產(chǎn)生的溫差狀態(tài)為最不利工況,將日照輻射產(chǎn)生的溫差等效為靜力荷載作用進(jìn)行計(jì)算。綜合考慮建筑物地理位置、輻射強(qiáng)度、傳熱介質(zhì)性質(zhì)、外表面參數(shù)指標(biāo)等參數(shù),正曬面溫度見式(1)~式(3)。

    式中:tz為室外折算綜合溫度;ξ為結(jié)構(gòu)外表面對(duì)太陽(yáng)輻射熱的吸收系數(shù);Jmax為太陽(yáng)輻射強(qiáng)度峰值;θw,p為出現(xiàn)太陽(yáng)輻射等效溫度峰值時(shí)刻的室外氣溫波動(dòng)值;Jp為太陽(yáng)輻射強(qiáng)度晝夜平均值;δ為墻體厚度;aw為結(jié)構(gòu)外表面熱轉(zhuǎn)移系數(shù),與夏季室外風(fēng)速有關(guān);tw,max為室外氣溫最大值;tw,p為室外氣溫晝夜平均值,與地區(qū)所處位置有關(guān);k為修正系數(shù)。

    以深圳地區(qū)為例,根據(jù)文獻(xiàn)[1]中表1~7,夏季室外最高氣溫tw,max= 36.7 ℃,tw,p=29.25 ℃,Jmax=886,Jp= 484,ξ=0.56,δ=0.16 m,aw=24.4,由公式(1)~(3)可計(jì)算得欄板正曬面溫度:tz=53.4 ℃,n=1,k=0.96,t1=56.2 ℃。

    表1 欄板支座約束反力 kN

    欄板混凝土表面的總熱交換系數(shù)如式(4)[7]所示。

    式中:v為風(fēng)速,Δt為表面溫度差??紤]到通常最高氣溫和最大風(fēng)速不會(huì)同時(shí)出現(xiàn),近似取v=2 m/s,Δt=36.2 ℃,根據(jù)公式(3)計(jì)算得h=16.9335 W/(m·℃)。

    3 有限元模型建立

    3.1 模型參數(shù)

    選取一榀施工期間的混凝土外欄板為算例,欄板縱向長(zhǎng)度l=4 200 mm,高度h=1 200 mm,厚度b=160 mm,欄板頂面、正曬面、背曬面為自由面,兩側(cè)和底端采用固定約束?;炷帘Wo(hù)層厚度為 20 mm,水平和縱向鋼筋間距為 200 mm,拉筋水平方向間距600 mm,豎直方向間距 400 mm。水平和豎向面積配筋率ρsh=ρsv=(50.24×2×5)/(1 000×160)=0.314 %。欄板總重力荷載G=20 177 kN。

    在日照輻射作用下,根據(jù)式(1)~式(3)計(jì)算結(jié)果,欄板頂面、正曬面溫度 56.2 ℃,背曬面溫度為 20 ℃?;炷翉?qiáng)度等級(jí)為 C30,抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk=2.01N/mm2,彈性模量Ec=3×104N/mm2,泊松比υc=0.2[8],線膨脹系數(shù)αc=1×10-5,熱傳導(dǎo)系數(shù)λc=1.74 W/m·K。鋼筋選用 HRB400E,直徑d=8 mm,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ft=36 0 N/m m2,彈性模量Es=2.0×105N/m m2,泊松比υs=0.25,線膨脹系數(shù)αs=1.2×10-5,熱傳導(dǎo)系數(shù)λs=58.2 W/m·K[9]。由于日照輻射溫度變化范圍較小,分析中取混凝土和鋼筋的力學(xué)和熱工參數(shù)為恒定值。

    3.2 有限元模型建立

    采用通用有限元程序 ABAQUS(Vision2022)建立 2 個(gè)分析模型,其中 MODEL1 考慮欄板內(nèi)鋼筋骨架熱膨脹變形作用,MODEL2 不考慮鋼筋骨架熱膨脹作用,將欄板內(nèi)水平和縱向鋼筋以欄板截面面積配筋率折算計(jì)入混凝土彈性模量,折算彈性模量為:Ecs=3×104×0.996 86+2×105×0.003 14=30 533.8 N/mm2?;炷羻卧愋蜑槿S六面體單元 C3D8T。鋼筋單元類型為二維桁架單元 T2D2T。由于熱傳導(dǎo)分析需要混凝土和鋼筋單元共節(jié)點(diǎn),統(tǒng)一設(shè)置單元網(wǎng)格尺寸為 20 mm。混凝土與鋼筋骨架的接觸采用 Embedded Region(嵌入)模式,不考慮鋼筋和混凝土之間的相對(duì)滑移。其中 MODEL1有限元模型如圖2 所示。采用 ABAQUS/Standard 顯式分析模塊中溫度—位移耦合分析模式。

    圖2 MODEL1 外欄板有限元模型示意圖

    4 結(jié)果分析

    4.1 混凝土欄板溫度分布

    欄板長(zhǎng)度方向正中截面(X=2 100 mm)單元節(jié)點(diǎn)溫度分布如圖3 所示。欄板長(zhǎng)度方向中截面除頂部和底部外,溫度分布較為均勻,在欄板厚度方向中截面溫度近似呈直線性分布,欄板高度方向中截面近似呈折線形分布,與文獻(xiàn)中[3]的溫度分布規(guī)律的比較接近。

    圖3 欄板長(zhǎng)度方向中截面溫度分布圖(單位:℃)

    4.2 混凝土欄板變形

    受日照輻射強(qiáng)度的不同,混凝土外欄板正曬面的溫度顯著高于背曬面,欄板整體將呈現(xiàn)向背曬面和頂面方向的彎曲延展變形趨勢(shì)。其中考慮鋼筋熱膨脹變形的欄板 MODEL1 變形分布如圖4 所示。欄板位移由固定支座端處向頂面中部逐漸增大,背曬面略大于正曬面,在欄板頂面與背曬面交接處正中部出現(xiàn)最大位移,Smax1=1.389 mm。不考慮鋼筋熱膨脹變形的混凝土欄板 MODEL2 變形分布與 MODEL1 基本相同,最大位移Smax2=1.380 mm。由于鋼材的熱膨脹系數(shù)略大于混凝土,而欄板截面的面積配筋率較小,因此考慮鋼筋熱膨脹變形 MODEL1 的最大位移Smax1略大于MODEL2的最大位移Smax2。

    圖4 MODEL1欄板變形分布圖(單位:mm)

    4.3 混凝土欄板應(yīng)力分布

    欄板的溫度不均勻產(chǎn)生的變形將使欄板產(chǎn)生附加應(yīng)力。由于欄板處于三向應(yīng)力狀態(tài),混凝土為脆性材料,采用最大主應(yīng)力對(duì)比混凝土抗拉強(qiáng)度。MODEL1的最大主應(yīng)力分布如圖5 所示。欄板兩端固定約束處局部出現(xiàn)應(yīng)力集中,應(yīng)力值超過(guò) C30 的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,考慮到由于實(shí)際工程中欄板端部、底部約束均為有限剛度,能夠適應(yīng)一定的升溫膨脹變形,和分析中假定的理想無(wú)限大剛度固定端約束存在一定差距,根據(jù)圣維南原理,分析中忽略此最大應(yīng)力和其對(duì)整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力影響。欄板正曬面和背曬面應(yīng)力大小接近,分布較為均勻,欄板頂面靠背曬面位置處呈現(xiàn)出一條狹長(zhǎng)帶狀區(qū)域的高應(yīng)力區(qū),應(yīng)力數(shù)值明顯大于周邊區(qū)域,應(yīng)力數(shù)值在 1.416~1.995 N/mm2范圍,接近 C30 強(qiáng)度等級(jí)混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk=2.01 N/mm2,故欄板頂面存在較大開裂可能性。MODEL2 的應(yīng)力分布與 MODEL1 相似,由于 MODEL2 整體熱膨脹變形略微小于MODEL1,MODEL2 整體應(yīng)力水平略微小于MODEL1。

    圖5 MODEL1 混凝土最大主應(yīng)力分布圖(單位:N/mm2)

    4.4 支座約束反力作用

    日照輻射作用下 MODEL1 欄板的支座節(jié)點(diǎn)約束反力分布如圖6 所示。由于日照輻射直接作用在欄板表面,欄板側(cè)面和底面支座反力整體分布呈現(xiàn)表面大、中間小,正曬面較背曬面大,欄板頂面處較底面大,靠背曬面一側(cè)處反力最為集中。MODEL1 和 MODEL2 欄板在重力和日照輻射作用下(G+S)和僅在重力荷載作用下(G)的約束反力值如表1 所示。由于 MODEL1 的變形略大于 MODEL2,故 MODEL1 的支座反力略大于MODEL2。欄板側(cè)面支座反力值長(zhǎng)度方向最大,厚度方向最小,底面支座反厚度方向較小,長(zhǎng)度方向近似為 0。由于力的相互作用,日照輻射產(chǎn)生的溫度效應(yīng)使欄板對(duì)約束其側(cè)面和底面變形的構(gòu)件產(chǎn)生一定的作用力,主要以長(zhǎng)度方向的反力為主,且對(duì)側(cè)面約束的作用力大于對(duì)底面約束的作用力。

    圖6 欄板支座約束反力分布圖

    4.5 鋼筋骨架溫度、應(yīng)力和變形

    日照輻射不直接對(duì)混凝土欄板內(nèi)鋼筋骨架產(chǎn)生溫度作用效應(yīng),欄板表面輻射產(chǎn)生的溫度通過(guò)混凝土以固體傳熱方式傳導(dǎo)給欄板內(nèi)鋼筋骨架。鋼筋骨架溫度分布如圖7 所示。由于鋼筋與混凝土接觸傳熱,鋼筋骨架溫度分布與欄板截面相應(yīng)位置基本相符,最高溫度為55.3 ℃,出現(xiàn)在欄板正曬面?zhèn)让媾c頂面交接處的縱向鋼筋處。

    圖7 MODEL1鋼筋節(jié)點(diǎn)溫度分布圖(單位:℃)

    由于鋼筋和混凝土的線膨脹系數(shù)的不同,且模型不考慮鋼筋與混凝土之間的滑移,混凝土與鋼筋的變形協(xié)調(diào)將使得板內(nèi)鋼筋骨架產(chǎn)生膨脹變形和附加應(yīng)力。欄板內(nèi)鋼筋骨架的變形和應(yīng)力狀況如圖8、圖9 所示。

    圖8 MODEL1 鋼筋骨架變形分布圖(單位:mm)

    圖9 MODEL1 鋼筋骨架 Von Mises 應(yīng)力分布圖(單位:N/mm2)

    鋼筋骨架最大應(yīng)力出現(xiàn)在沿欄板正曬面底部,Von Mises 應(yīng)力為 185.4 N/mm2,其次為正曬面頂面,遠(yuǎn)小于鋼筋的屈服強(qiáng)度f(wàn)y=360 N/mm2,厚度方向的分布鋼筋與拉筋的應(yīng)力整體較小,近似于 0。因此,日照輻射對(duì)鋼筋的產(chǎn)生的影響相對(duì)混凝土小。鋼筋骨架最大位移出現(xiàn)在靠欄板頂面處,最大位移為 1.321 mm,向固定支座處逐漸減小。

    5 外欄板施工質(zhì)量控制

    工程施工期間,屋面女兒墻、地下室車庫(kù)入口欄板、樓層走道外欄板、陽(yáng)臺(tái)欄板等混凝土欄板開裂現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生,以欄板頂面最為常見。由于施工期間欄板承受自身重力之外基本不承受其他外力,日照輻射產(chǎn)生的溫度效應(yīng)對(duì)其產(chǎn)生的影響不容忽視。為進(jìn)一步提升混凝土外欄板的施工質(zhì)量,減少質(zhì)量通病,應(yīng)從以下幾個(gè)方面予以重視。

    1)欄板設(shè)計(jì)應(yīng)考慮施工期間日照輻射產(chǎn)生的溫度作用效應(yīng),尤其是大型公共建筑長(zhǎng)度和厚度方向尺寸較大的屋面女兒墻、樓層間外欄板以及清水混凝土效果的欄板設(shè)計(jì)中。建議通過(guò)調(diào)查了解當(dāng)?shù)貧庀髼l件,確定合理的日照輻射溫度作用參數(shù),通過(guò)有限元等數(shù)值計(jì)算方法確定其因日照輻射不均勻產(chǎn)生的變形、應(yīng)力狀況。對(duì)于重要性較大的外欄板,適當(dāng)提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)。在設(shè)計(jì)長(zhǎng)度較長(zhǎng)的外欄板時(shí),可間隔一定距離設(shè)置分縫,在裝飾階段采用現(xiàn)澆或砌筑的方式進(jìn)行合縫處理以減少長(zhǎng)度方向的膨脹應(yīng)力。在設(shè)計(jì)欄板周邊約束作用的墻、柱、樓板等構(gòu)件和二次結(jié)構(gòu)時(shí),宜考慮欄板變形產(chǎn)生的反力作用。

    2)提升外欄板混凝土的澆筑質(zhì)量。欄板厚度方向尺寸較小,受支模條件和尺寸限制,混凝土難以機(jī)械振搗到位,混凝土澆筑面質(zhì)量相較于梁、板、柱等構(gòu)件難以有效控制。加之混凝土澆筑后骨料下沉,導(dǎo)致欄板頂面混凝土易產(chǎn)生浮漿層,出現(xiàn)蜂窩、夾渣、露筋等外觀缺陷,強(qiáng)度往往達(dá)不到設(shè)計(jì)強(qiáng)度。因此,應(yīng)嚴(yán)格控制混凝土坍落度,采取手工分層振搗等措施確?;炷翝仓|(zhì)量,必要時(shí)添加混凝土防裂外加劑產(chǎn)品,提高混凝土抗裂性能??紤]到混凝土骨料下沉,可將混凝土澆灌高度略微大于設(shè)計(jì)高度,后期鑿除墻頂面混凝土浮漿部分。拆模后對(duì)已有缺陷及時(shí)補(bǔ)漿、打磨修復(fù),對(duì)于露筋、空洞等較為嚴(yán)重缺陷采用比原混凝土強(qiáng)度等級(jí)高一級(jí)的混凝土予以加固補(bǔ)強(qiáng)[10]。

    3)加強(qiáng)外欄板混凝土的養(yǎng)護(hù)。由于欄板混凝土澆筑完成到外裝飾完成需要經(jīng)歷一個(gè)完整的主體結(jié)構(gòu)施工周期,外欄板頂面面積小,水分蒸發(fā)快,養(yǎng)護(hù)水分不易留住,加之施工期間受到日照直射作用產(chǎn)生的升溫效應(yīng),將進(jìn)一步加劇欄板頂面表層混凝土的收縮變形作用。因此,應(yīng)該采取有效措施加強(qiáng)對(duì)拆模后欄板混凝土的養(yǎng)護(hù),確保養(yǎng)護(hù)時(shí)間符合規(guī)范要求。采取覆膜、淋水養(yǎng)護(hù)等措施,隔離日照輻射作用,保持欄板頂面處于濕潤(rùn)環(huán)境,減少外欄板不同外表面的溫度差異,減少溫度應(yīng)力作用,同時(shí)減少混凝土蒸發(fā)失水產(chǎn)生的收縮效應(yīng)。

    6 結(jié)論

    1)受日照輻射角度、強(qiáng)度不同,日照對(duì)混凝土外欄板不同表面產(chǎn)生不同的溫度,溫度數(shù)值與建設(shè)所在地經(jīng)緯度、氣象條件、欄板材料熱工參數(shù)、欄板結(jié)構(gòu)形式等因素相關(guān)。在日照輻射工況作用下,混凝土外欄板截面厚度和高度方向內(nèi)的溫度近似呈線性和折線型分布。

    2)日照輻射產(chǎn)生的溫度效應(yīng)使混凝土外欄板產(chǎn)生膨脹變形和附加應(yīng)力,鋼筋與混凝土的機(jī)械咬合和粘結(jié)作用將使欄板內(nèi)鋼筋產(chǎn)生與混凝土相同趨勢(shì)的膨脹變形和一定程度的附加應(yīng)力,由于鋼筋抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)高于混凝土,溫度作用產(chǎn)生的附加應(yīng)力對(duì)混凝土的影響遠(yuǎn)大于鋼筋。

    3)考慮鋼筋骨架熱膨脹變形效應(yīng)的混凝土欄板與僅考慮鋼筋折算模量的欄板的變形、應(yīng)力狀態(tài)幾乎完全相同,由于日照輻射溫度效應(yīng)下鋼筋產(chǎn)生的附加應(yīng)力數(shù)值相對(duì)于鋼筋屈服強(qiáng)度值較小,在分析計(jì)算中,為減少建模和計(jì)算工作量,可采用欄板截面面積配筋率的折算模量,將混凝土外欄板視為各向同性勻質(zhì)彈性體進(jìn)行近似分析計(jì)算。

    4)為提升混凝土外欄板的施工質(zhì)量,建議設(shè)計(jì)過(guò)程中對(duì)施工期間的日照輻射產(chǎn)生的溫度作用效應(yīng)影響進(jìn)行分析,并考慮欄板變形對(duì)約束其變形的結(jié)構(gòu)構(gòu)件、二次結(jié)構(gòu)的支座反力作用。施工過(guò)程中采取可靠措施確保欄板混凝土的澆筑質(zhì)量,加強(qiáng)混凝土澆筑后養(yǎng)護(hù),減少日照輻射的溫度效應(yīng)對(duì)混凝土外欄板施工質(zhì)量的負(fù)面影響。Q

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