北山花崗巖短長(zhǎng)期常規(guī)三軸力學(xué)特性試驗(yàn)研究

朱其志,縱 躍*

(1.河海大學(xué) 巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 南京 210098;2.河海大學(xué) 巖土工程科學(xué)研究所,江蘇 南京 210098)

甘肅北山花崗巖體已經(jīng)被確定為我國(guó)高放廢物地質(zhì)處置地下實(shí)驗(yàn)室的推薦場(chǎng)址,開展預(yù)選區(qū)代表性硐室圍巖的巖體力學(xué)性質(zhì)研究,對(duì)圍巖的時(shí)效力學(xué)行為的試驗(yàn)研究是地下實(shí)驗(yàn)室開工的重要準(zhǔn)備工作之一[1-4]。田洪銘等[5-6]針對(duì)花崗巖開展力學(xué)特性試驗(yàn)研究,深入分析了其力學(xué)行為、變形規(guī)律和破壞特征;陳亮等[7]使用聲發(fā)射定位系統(tǒng),對(duì)北山深部花崗巖開展了單軸拉伸和三軸壓縮下的損傷演化特征試驗(yàn),為北山花崗巖損傷演化規(guī)律研究奠定了基礎(chǔ);趙星光等[8-9]分析了北山花崗巖在單、三軸壓縮條件下的破裂過(guò)程和強(qiáng)度特性、全應(yīng)力-應(yīng)變曲線規(guī)律;李鵬飛等[10-16]對(duì)北山花崗巖進(jìn)行三軸循環(huán)加、卸載試驗(yàn),建立強(qiáng)度參數(shù)隨塑性參數(shù)變化的數(shù)學(xué)模型,以上研究成果為研究和分析北山花崗巖力學(xué)特性提供了重要參考。

本文以甘肅北山花崗巖為研究對(duì)象,利用全應(yīng)力巖石三軸試驗(yàn)儀,開展如下研究:首先,進(jìn)行一系列的常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)得到巖樣的基本力學(xué)參數(shù),為后面的流變?cè)囼?yàn)提供試驗(yàn)依據(jù)。其次,進(jìn)行相同圍壓不同偏應(yīng)力等級(jí)下的單級(jí)蠕變?cè)囼?yàn),得到試樣的蠕變曲線及變形特征;進(jìn)行不同圍壓等級(jí)條件下的兩次多級(jí)蠕變?cè)囼?yàn),得到試樣的多級(jí)蠕變曲線并研究試樣的蠕變變形特征。最后,進(jìn)行相同圍壓不同初始偏應(yīng)力等級(jí)下的單級(jí)松弛試驗(yàn),得到試樣的單級(jí)松弛試驗(yàn)及變形特征;進(jìn)行不同圍壓下的循環(huán)松弛試驗(yàn),得到試樣的循環(huán)松弛試驗(yàn)曲線及變形特征。

1 試驗(yàn)準(zhǔn)備

1.1 試樣制備

用于實(shí)驗(yàn)測(cè)試的巖石標(biāo)本是從地下研究實(shí)驗(yàn)室新昌遺址#BS28鉆孔取芯的。寄主巖為花崗巖,稱為北山花崗巖,其表面呈灰白色。所有三軸壓縮試驗(yàn)都是在直徑50 mm、長(zhǎng)度100 mm的圓柱形試樣上進(jìn)行的。采用經(jīng)典飽和法確定巖石的初始平均密度,測(cè)試巖石樣品的平均干容重約為2.72 g/cm-3。

1.2 試驗(yàn)儀器

本實(shí)驗(yàn)試樣在巖石三軸壓縮機(jī)的MTS815巖石力學(xué)試驗(yàn)系統(tǒng)進(jìn)行。試件被黑色橡膠夾套,然后放置在兩個(gè)鋼制塞之間。試驗(yàn)在一個(gè)熱隔離的小房間中進(jìn)行,實(shí)驗(yàn)期間保持恒溫。軸向變形是用一對(duì)線性可變差動(dòng)變壓器(LVDTs)測(cè)量的,橫向變形是用放置在試件中心部分的周向伸度計(jì)測(cè)量的。

1.3 試驗(yàn)方案

在常規(guī)三軸實(shí)驗(yàn)中,開展巖石三軸壓縮試驗(yàn),是為了得到如下所示的不同圍壓條件下的巖石試樣的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,北山花崗巖在低圍壓情況下和高圍壓的破壞形式明顯不同,因此對(duì)低圍壓實(shí)驗(yàn)的圍壓進(jìn)行加密實(shí)驗(yàn)。本文的常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)在9個(gè)圍壓等級(jí)(0、1、2、5、10、15、25、30和40 MPa)下進(jìn)行。首先在軸向和橫向同時(shí)增加圍壓,直到達(dá)到規(guī)定的靜水應(yīng)力狀態(tài)。然后沿軸向以0.02 mm/min的應(yīng)變速率施加偏應(yīng)力,直至試件破壞。為了排除試樣中偶然出現(xiàn)的試樣缺陷或較大的實(shí)驗(yàn)誤差,在同一圍壓下進(jìn)行了1至4組重復(fù)實(shí)驗(yàn),共25組實(shí)驗(yàn)。

在蠕變?cè)囼?yàn)中,常規(guī)三軸蠕變?cè)囼?yàn)考慮了2個(gè)圍壓等級(jí),即5和15 MPa。選擇圍壓等級(jí)為15 MPa的條件進(jìn)行了3個(gè)不同偏應(yīng)力等級(jí)下的單級(jí)蠕變?cè)囼?yàn),分別為峰值偏應(yīng)力的92%、93%、95%(225.7、228、232.5 MPa);分別進(jìn)行了圍壓等級(jí)為5、15 MPa條件下的多級(jí)蠕變?cè)囼?yàn),其中,對(duì)于圍壓5 MPa的情況,最終試驗(yàn)的偏應(yīng)力為5級(jí),各級(jí)偏應(yīng)力為130、140、145、150、155 MPa;對(duì)于圍壓 15 MPa 的情況,最終試驗(yàn)的偏應(yīng)力為7級(jí),各級(jí)偏應(yīng)力為180、190、200、210、220、230和235 MPa。表1為三軸蠕變?cè)囼?yàn)的具體試驗(yàn)方案及對(duì)應(yīng)試樣參數(shù)。

表1 三軸蠕變?cè)囼?yàn)方案及試樣參數(shù)Tab.1 Triaxial creep test scheme and parameters of samples

在松弛實(shí)驗(yàn)中,試驗(yàn)圍壓選擇為15 MPa,進(jìn)行了不同偏應(yīng)力等級(jí)下的單級(jí)松弛試驗(yàn),初始偏應(yīng)力等級(jí)設(shè)置為4個(gè)等級(jí),分別為峰值偏應(yīng)力的70%、80%、90%、95%(171、196、221、233 MPa);進(jìn)行了一組循環(huán)松弛,初始偏應(yīng)力等級(jí)設(shè)置為200 MPa,共進(jìn)行了6次循環(huán)。表2為應(yīng)力松弛試驗(yàn)的具體試驗(yàn)方案及對(duì)應(yīng)參數(shù)。

表2 應(yīng)力松弛試驗(yàn)方案及試樣參數(shù)Tab.2 Stress relaxation rest scheme and parameters of samples

表3 常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn)力學(xué)參數(shù)Tab.3 Mechanical parameters of conventional triaxial compression tests

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 常規(guī)三軸實(shí)驗(yàn)

2.1.1 常規(guī)三軸實(shí)驗(yàn)結(jié)果

按照前文的試驗(yàn)方案對(duì)北山花崗巖進(jìn)行常規(guī)三軸壓縮試驗(yàn),得到不同圍壓下的應(yīng)力應(yīng)變曲線如圖1所示,軸壓為σ1,圍壓為σ3,軸向應(yīng)變?yōu)棣?,側(cè)向應(yīng)變?yōu)棣?,則偏應(yīng)力為σ1-σ3,體應(yīng)變?yōu)棣舦=ε1+2ε3。從偏應(yīng)力-應(yīng)變曲線可以看出,花崗巖在加載過(guò)程中經(jīng)歷了壓密階段、線彈性階段、裂紋擴(kuò)展階段、應(yīng)變軟化階段。根據(jù)應(yīng)力-應(yīng)變曲線,確定花崗巖試樣的彈性模量E、泊松比v、峰值強(qiáng)度σc、峰值軸向應(yīng)變?chǔ)與、峰值側(cè)向應(yīng)變?chǔ)興等力學(xué)參數(shù)。

從圖1中可以看出,隨著圍壓的增加,試樣的峰值強(qiáng)度逐漸增大,說(shuō)明北山花崗巖的峰值強(qiáng)度對(duì)圍壓的變化很敏感。隨著圍壓的增加,峰值強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的應(yīng)變也隨之增大。需要指出的是,隨著圍壓的增加,北山花崗巖峰前非線性行為增強(qiáng),并且該趨勢(shì)隨圍壓的增大而逐漸增強(qiáng)?？紤]到壓縮應(yīng)力條件下,花崗巖塑性變形的主要原因是由于微裂紋之間的相互滑移、搓動(dòng)導(dǎo)致,可認(rèn)為不可恢復(fù)變形是巖石損傷演化的結(jié)果,反過(guò)來(lái)非彈性變形又對(duì)損傷的演化趨勢(shì)產(chǎn)生影響。

2.1.2 常規(guī)三軸實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

從上述試驗(yàn)的偏應(yīng)力-應(yīng)變曲線可以看出,所有試樣在加載過(guò)程中均經(jīng)歷了以下4個(gè)階段:壓密階段、線彈性階段、裂紋擴(kuò)展階段、應(yīng)變軟化階段。

試樣的體積應(yīng)變?cè)谠嚇拥募虞d過(guò)程中不斷變化,隨著偏應(yīng)力逐漸增大,在壓密階段體積應(yīng)變不斷增大,且增大速率逐漸減小。當(dāng)試樣變形進(jìn)入線彈性階段時(shí),體積應(yīng)變同樣線性增大。當(dāng)試樣變形進(jìn)入裂紋擴(kuò)展階段時(shí),體積應(yīng)變?cè)龃笏俾手饾u變緩,當(dāng)偏應(yīng)力達(dá)到裂紋損傷應(yīng)力時(shí),體積應(yīng)變達(dá)到最大值,之后體積應(yīng)變逐漸減小,試樣開始發(fā)生擴(kuò)容,逐漸由壓縮變?yōu)榕蛎?直到試樣破壞。

在低圍壓等級(jí)下,北山花崗巖試樣表現(xiàn)出明顯的脆性,試樣破壞主要以劈裂為主;而隨著圍壓的繼續(xù)增大,試樣的脆性特征減弱,延性逐漸增強(qiáng),在圍壓等級(jí)較高的條件下,試樣的破壞形式主要以剪切破壞為主。

在試樣的破壞形式方面,北山花崗巖在低圍壓下主要以劈裂為主;在圍壓等級(jí)較高的條件下,試樣的破壞形式主要以剪切破壞為主。結(jié)果表明,北山花崗巖為一種典型的脆性巖石,巖石破壞時(shí)的不可恢復(fù)變形較小,且隨著圍壓增大沒(méi)有出現(xiàn)脆-延性轉(zhuǎn)變現(xiàn)象。

2.2 蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果與分析

2.2.1 單級(jí)蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果與分析

圖2至圖4為單級(jí)蠕變?cè)囼?yàn)的試驗(yàn)曲線,偏應(yīng)力等級(jí)分別為峰值強(qiáng)度的92%、93%和95% (225.7、228和 232.5 MPa)。試驗(yàn)結(jié)果可以明顯觀察到典型蠕變過(guò)程的三個(gè)階段:初始蠕變階段、穩(wěn)定蠕變階段及加速蠕變階段。初始蠕變階段從試樣的偏應(yīng)力剛達(dá)到預(yù)設(shè)值開始,該階段持續(xù)時(shí)間較短,期間試樣的蠕變速率會(huì)很快降低并逐漸趨近于一個(gè)穩(wěn)定值,在蠕變速率達(dá)到穩(wěn)定值時(shí)試樣進(jìn)入穩(wěn)定蠕變階段;穩(wěn)定蠕變階段持續(xù)時(shí)間最長(zhǎng),該階段試樣應(yīng)變持續(xù)增長(zhǎng),蠕變速率基本保持不變;試樣進(jìn)入加速蠕變階段后,試樣蠕變速率在較短時(shí)間內(nèi)迅速變大,最終試樣破壞。

圖3 單級(jí)加載蠕變?cè)囼?yàn)曲線(228 MPa)Fig.3 Single stage loading creep test curve (228 MPa)

圖4 單級(jí)加載蠕變?cè)囼?yàn)曲線(232.5 MPa)Fig.4 Single stage loading creep test curve (232.5 MPa)

在蠕變前的瞬時(shí)加載過(guò)程中,試樣的軸向變形要明顯大于環(huán)向變形,軸向變形大小約為環(huán)向的3～4倍。試驗(yàn)的體積應(yīng)變的變化趨勢(shì)與軸向應(yīng)變相同,在加載偏應(yīng)力達(dá)到裂紋損傷應(yīng)力σcd后,體積應(yīng)變開始減小,試樣中出現(xiàn)軸向微裂紋,試樣開始擴(kuò)容。

在蠕變過(guò)程中,試樣的環(huán)向應(yīng)變會(huì)先于軸向應(yīng)變進(jìn)入初始蠕變階段,且其應(yīng)變的改變量會(huì)更加明顯,這是由于在蠕變過(guò)程開始時(shí),試樣中產(chǎn)生了許多豎向的細(xì)小裂紋,這導(dǎo)致了試樣的環(huán)向膨脹變形加劇。在流變進(jìn)入加速蠕變階段時(shí),試樣內(nèi)部的軸向裂縫已經(jīng)充分發(fā)展,且主破壞面的剪切裂縫已經(jīng)成型,試樣的應(yīng)變開始加速。試樣的環(huán)向應(yīng)變先于軸向應(yīng)變開始加速,且環(huán)向應(yīng)變的變化趨勢(shì)明顯大于軸向應(yīng)變,體積應(yīng)變同樣開始加速的時(shí)間與環(huán)向應(yīng)變相同,體積應(yīng)變?cè)谌渥冸A段的變化趨勢(shì)總體與環(huán)向應(yīng)變一致。

2.2.2 多級(jí)蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果與分析

多級(jí)加載蠕變?cè)囼?yàn)過(guò)程中,偏應(yīng)力按照多個(gè)不同等級(jí)進(jìn)行加載。圍壓為5 MPa的多級(jí)加載蠕變?cè)囼?yàn),最終實(shí)現(xiàn)的偏應(yīng)力等級(jí)為5級(jí),分別為130、140、145、150和 155 MPa;圍壓為15 MPa的多級(jí)加載蠕變?cè)囼?yàn),最終實(shí)現(xiàn)的偏應(yīng)力等級(jí)為7級(jí),分別為 180、190、200、210、220、230和235 MPa。

圖5和圖6分別給出了圍壓為5、15 MPa條件下的蠕變曲線,從中可以看出,北山花崗巖蠕變變形具有明顯的三階段蠕變特征。分析試驗(yàn)曲線,每一級(jí)蠕變的加載階段均導(dǎo)致了一定的瞬時(shí)變形,進(jìn)入初始蠕變階段,蠕變速率逐漸降低,一段時(shí)間后蠕變速率達(dá)到一個(gè)穩(wěn)定值,進(jìn)入穩(wěn)定蠕變階段。在穩(wěn)定蠕變階段試樣的蠕變速率基本保持不變,在最后一級(jí)加載之前,試樣均未進(jìn)入加速蠕變階段。在最后一級(jí)的蠕變過(guò)程中,試樣在經(jīng)歷初始蠕變階段及穩(wěn)定蠕變階段之后,蠕變速率急劇加速,進(jìn)入加速蠕變階段,試樣迅速發(fā)生破壞。在該蠕變?cè)囼?yàn)中,試樣的軸向應(yīng)變及環(huán)向應(yīng)變有相同的應(yīng)變規(guī)律,但環(huán)向應(yīng)變相較于軸向應(yīng)變的變化出現(xiàn)的更早,且更為顯著,在最后的加速蠕變階段,環(huán)向應(yīng)變曲線出現(xiàn)了明顯的加速現(xiàn)象。

圖5 多級(jí)加載蠕變?cè)囼?yàn)曲線圖(圍壓5 MPa)Fig.5 Multistage loading creep test curve under confining pressure of 5 MPa

圖6 多級(jí)加載蠕變?cè)囼?yàn)曲線圖(圍壓15 MPa)Fig.6 Multistage loading creep test curve under confining pressure of 15 MPa

由圖5和圖6可以看出,在未達(dá)到發(fā)生破壞的偏應(yīng)力等級(jí)時(shí),蠕變量及蠕變速率隨偏壓的增大有增大的趨勢(shì),但變化不顯著。當(dāng)偏應(yīng)力等級(jí)達(dá)到了足以發(fā)生破壞時(shí),蠕變量及蠕變速率顯著增長(zhǎng)。表4和表5為各級(jí)蠕變的蠕變量以及穩(wěn)定蠕變速率的完整數(shù)據(jù)。

表4 多級(jí)蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果(圍壓5 MPa)Tab.4 Multistage creep test results under confining pressure of 5 MPa

表5 多級(jí)蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果(圍壓15 MPa)Tab.5 Multistage creep test results under confining pressure of 15 MPa

2.3 松弛實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.3.1 單級(jí)應(yīng)力松弛實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

圖7為單級(jí)松弛試驗(yàn)過(guò)程中偏應(yīng)力隨時(shí)間變化的曲線。從曲線中可以看出,北山花崗巖存在著明顯的應(yīng)力松弛現(xiàn)象,在應(yīng)力松弛試驗(yàn)進(jìn)行的前30 min,巖石試樣的偏應(yīng)力迅速降低,并在30 min左右出現(xiàn)拐點(diǎn),偏應(yīng)力的降低速度逐漸減緩。在12 h偏應(yīng)力逐漸趨于平穩(wěn)進(jìn)入穩(wěn)定階段,但曲線出現(xiàn)波動(dòng),分析原因是儀器伺服過(guò)程中產(chǎn)生的誤差。圖中虛線為試驗(yàn)數(shù)據(jù)校正值。

圖7 單級(jí)松弛試驗(yàn)曲線Fig.7 Single stage relaxation test curve

引入應(yīng)力松弛量、應(yīng)力松弛度對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析,描述試樣的偏應(yīng)力衰減程度,定義應(yīng)力松弛度λ為

(1)

式中,σ0為初始偏應(yīng)力,σt為剩余偏應(yīng)力,σ′為應(yīng)力松弛量。

通過(guò)分析曲線得到松弛試驗(yàn)進(jìn)行12 h 時(shí)的應(yīng)力松弛度λ12 h,對(duì)比最終應(yīng)力松弛度λ,在σ<σs的條件下,λ12 h/λ隨著初始偏應(yīng)力的增大而表現(xiàn)出增大的趨勢(shì),表明初始偏應(yīng)力越大,應(yīng)力松弛過(guò)程發(fā)展的越快。單級(jí)松弛試驗(yàn)的部分結(jié)果見表6。

表6 單級(jí)松弛試驗(yàn)結(jié)果Tab.6 Single stage relaxation test results

在應(yīng)力松弛試驗(yàn)中,應(yīng)力松弛過(guò)程的影響因素主要有初始偏應(yīng)力以及加載速率。本文松弛試驗(yàn)的軸向預(yù)應(yīng)變加載速率均為0.03 mm/min。從表6中可以得出,剩余偏應(yīng)力σt隨著初始偏應(yīng)力σ0的增大而增大。

2.3.2 循環(huán)松弛實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

循環(huán)加卸載試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果如圖8所示,圖中黑色虛線為松弛試驗(yàn)曲線的修正曲線,循環(huán)松弛試驗(yàn)每次循環(huán)的初始偏應(yīng)力均為200 MPa,每次循環(huán)松弛過(guò)程時(shí)間為12 h,共進(jìn)行6次循環(huán)。分析曲線可以得出,6次松弛過(guò)程中偏應(yīng)力在一段時(shí)間后均未持續(xù)降低且逐漸趨于定值,屬于衰減松弛過(guò)程。表7為循環(huán)松弛試驗(yàn)的部分試驗(yàn)結(jié)果,6次松弛的軸向應(yīng)變?chǔ)?分別為4.893×10-3、5.112×10-3、5.207×10-3、5.265×10-3、5.302×10-3、5.324×10-3,ε0隨著循環(huán)次數(shù)的增加不斷增加。12 h偏應(yīng)力σ12 h分別為158.1、189.7、191.9、193.3、194.2、194.6 MPa,σ12 h隨著次數(shù)的增加不斷增加。

圖8 循環(huán)松弛試驗(yàn)曲線Fig.8 Cyclic relaxation test curve

表7 循環(huán)松弛試驗(yàn)結(jié)果Tab.7 Cyclic relaxation test results

可以看出,σ12 h隨循環(huán)松弛試驗(yàn)的進(jìn)行會(huì)逐漸趨于一個(gè)穩(wěn)定值。隨著循環(huán)次數(shù)的增大,最終軸向應(yīng)變的走向?qū)?huì)與蠕變?cè)囼?yàn)相似,這是因?yàn)閺难h(huán)松弛試驗(yàn)的整個(gè)過(guò)程看,其類似于進(jìn)行了一次偏應(yīng)力為200 MPa 的蠕變?cè)囼?yàn),而本次循環(huán)松弛試驗(yàn)結(jié)束時(shí)進(jìn)行到對(duì)應(yīng)蠕變?cè)囼?yàn)的穩(wěn)定蠕變階段?？梢酝茰y(cè),如果循環(huán)松弛試驗(yàn)的循環(huán)次數(shù)足夠多,軸向應(yīng)變會(huì)表現(xiàn)出與蠕變?cè)囼?yàn)相對(duì)應(yīng)的三階段變化,即在初始蠕變階段,軸向應(yīng)變隨循環(huán)次數(shù)的增加而逐漸增大,且其增大的速率會(huì)逐漸減小并趨近于定值;進(jìn)入穩(wěn)定蠕變階段,軸向應(yīng)變會(huì)穩(wěn)定增大,應(yīng)變隨循環(huán)次數(shù)增大的速率為一穩(wěn)定值;最后進(jìn)入加速蠕變階段,軸向應(yīng)變會(huì)迅速增大,且應(yīng)變速率也隨之不斷增大,最終試樣破壞。

3 結(jié)論

1)北山花崗巖三軸壓縮過(guò)程中經(jīng)歷了壓密階段、線彈性階段、裂紋擴(kuò)展階段、應(yīng)變軟化階段。在試樣的破壞形式方面,北山花崗巖在低圍壓下主要以劈裂為主;在圍壓等級(jí)較高的條件下,試樣的破壞形式主要以剪切破壞為主。北山花崗巖為一種典型的脆性巖石,巖石破壞時(shí)的不可恢復(fù)變形較小,且隨著圍壓增大沒(méi)有出現(xiàn)脆-延性轉(zhuǎn)變現(xiàn)象。

2)北山花崗巖主要經(jīng)歷了三個(gè)典型蠕變階段:初始蠕變階段、穩(wěn)定蠕變階段及加速蠕變階段,隨著試驗(yàn)偏應(yīng)力的增大,蠕變各階段的蠕變速率均會(huì)增大,且蠕變各階段的持續(xù)時(shí)間會(huì)逐漸減小。北山花崗巖的蠕變形式為非穩(wěn)定蠕變,其應(yīng)變曲線出現(xiàn)了典型的蠕變?nèi)A段特征。

3)北山花崗巖在應(yīng)力松弛試驗(yàn)中,試樣主要經(jīng)歷了兩個(gè)階段,即衰減松弛階段和穩(wěn)定松弛階段,隨著松弛應(yīng)力隨著初始偏應(yīng)力的增大而逐漸增大,且隨著初始偏應(yīng)力繼續(xù)增大,其增大的速度也會(huì)增大。北山花崗巖在應(yīng)力松弛過(guò)程的初始松弛階段,其偏應(yīng)力下降速度很快,在較短時(shí)間內(nèi)即能夠達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。