等擴(kuò)展度條件下骨料包裹砂漿層的影響因素

中圖分類號(hào)： TU528.01 最近更新：2024-11-22 DOI： 10.11835/j.issn.2096-6717.2022.113

摘要

水泥（砂）漿在混凝土中起膠凝和潤滑的雙重作用，其用量隨著混凝土流動(dòng)性要求的提高而增大，已有研究發(fā)現(xiàn)漿體過多會(huì)導(dǎo)致混凝土的體積穩(wěn)定性問題，環(huán)保綠色程度低，但骨料級(jí)配等因素對(duì)混凝土中漿體合理用量的影響研究尚不多見。在粗骨料低空隙率前提下固定粗骨料用量不變，調(diào)整砂漿用量來控制混凝土擴(kuò)展度，研究骨料級(jí)配和砂漿流變特性對(duì)粗骨料包裹砂漿層厚度及用量的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明：粗骨料的幾何平均粒徑增大，包裹砂漿層厚度單調(diào)增加，包裹砂漿用量會(huì)呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，存在最優(yōu)幾何平均粒徑；擴(kuò)展度要求越高，包裹砂漿層厚度及包裹砂漿用量越大，最優(yōu)幾何粒徑越?。划?dāng)粗骨料級(jí)配不變時(shí)，包裹砂漿層厚度和包裹砂漿用量均隨砂漿屈服應(yīng)力和塑性黏度的增大而增大。

關(guān)鍵詞

大流態(tài)混凝土; 包裹砂漿層厚度; 包裹砂漿用量; 粗骨料級(jí)配; 擴(kuò)展度

隨著城鎮(zhèn)化的推進(jìn)以及基礎(chǔ)設(shè)施的快速完善，混凝土也進(jìn)入以大流態(tài)預(yù)拌混凝土為主的階段。粗骨料作為混凝土組成中不可或缺的一環(huán)，占據(jù)了混凝土總體積的50%～70%[1]。粗骨料在混凝土中主要承擔(dān)骨架作用，賦予混凝土更好的耐久性和體積穩(wěn)定性[2-4]。目前混凝土的研究大多以傳統(tǒng)混凝土為基礎(chǔ)，更多地從膠凝材料和減水劑的角度出發(fā)，忽略粗骨料在混凝土中的作用，但對(duì)于大流態(tài)混凝土來說，粗骨料的品質(zhì)往往會(huì)影響其膠凝材料用量和工作性。

混凝土中的粗骨料并不是簡單的堆砌，通過硬化混凝土的切片和研究發(fā)現(xiàn)，粗骨料在漿體中處于懸浮狀態(tài)[5]。用中心質(zhì)假說對(duì)混凝土中的空間結(jié)構(gòu)進(jìn)行解釋，可以理解為混凝土是由粗骨料為中心質(zhì)，漿體作為介質(zhì)來填充和包裹粗骨料的固體顆?？臻g分布模型[6-7]。Shen等[8]將混凝土中的砂漿分為填充漿體和多余漿體，發(fā)現(xiàn)多余漿體的體積分?jǐn)?shù)始終為粗骨料堆積密度與粗骨料體積分?jǐn)?shù)之差。因此，混凝土中的砂漿一部分填充粗骨料之間的空隙，而多余的漿體則圍繞在粗骨料表面形成包裹砂漿層，起到包裹和潤滑的作用，從而將砂漿分為包裹砂漿和填充砂漿，它們與粗骨料共同形成了混凝土的填充包裹模型。填充砂漿的用量取決于粗骨料之間的緊密堆積空隙率，當(dāng)粗骨料之間的空隙越小，需要填充的漿體就會(huì)相應(yīng)地減少。與細(xì)骨料不同的是粗骨料的堆積性能對(duì)空隙率的影響較小，波動(dòng)都在3%以內(nèi)[9]。de Larrard[10]將骨料作為水泥漿體相中的內(nèi)含物，骨料之間的距離稱為最大漿體厚度，發(fā)現(xiàn)存在最優(yōu)的骨料最大尺寸（MSA），當(dāng)水泥用量不變時(shí)，MSA增大會(huì)降低用水量；當(dāng)水膠比不變時(shí)，增大MSA將會(huì)降低混凝土強(qiáng)度。Bondar等[11]改進(jìn)了MPT（最大漿體厚度）模型并優(yōu)化了混凝土的配合比。李國棟等[12]發(fā)現(xiàn)，隨著粗骨料的體積率與最大粒徑的變大，水泥凈漿的包裹層厚度變化不大，但混凝土的流動(dòng)性得到了改善。田正宏等[13]發(fā)現(xiàn)，間斷級(jí)配的粗骨料與連續(xù)級(jí)配的粗骨料相比，在膠凝材料體系中加入粉煤灰后，粗骨料包裹層變厚同時(shí)流變性能有了明顯改善。趙洪等[14]發(fā)現(xiàn)，漿體黏度較高時(shí)，可有效提高骨料包裹層的厚度。陳陽[15]研究了粗骨料表面砂漿包裹層厚度的計(jì)算方法，發(fā)現(xiàn)隨著包裹層厚度增大，混凝土的流動(dòng)性和塑性黏度增大，而屈服應(yīng)力和觸變性變小。Xie等[16]發(fā)現(xiàn)透水混凝土中骨料表面漿體的厚度與漿體的屈服應(yīng)力呈現(xiàn)一定的數(shù)學(xué)關(guān)系，可以用來預(yù)測(cè)水泥漿體的最大體積。劉平等[17]發(fā)現(xiàn)骨料包裹層厚度存在最佳值，在一定范圍內(nèi)，漿體工作性得到改善，超過這個(gè)范圍漿體會(huì)出現(xiàn)離析。因此，對(duì)于包裹砂漿而言，其用量取決于粗骨料表面包裹砂漿層的厚度，而擴(kuò)展度要求和漿體黏度決定了最小包裹砂漿層的厚度。

筆者在粗骨料低空隙率的前提下定量研究粗骨料級(jí)配和砂漿流變特性對(duì)包裹砂漿層厚度和包裹砂漿用量的影響，以期得到粗骨料級(jí)配的優(yōu)化和評(píng)價(jià)。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

水泥：P·O 42.5水泥，其主要性能如表1所示。

C30和C50混凝土中粗骨料級(jí)配分別如表6和表7所示，選擇粗骨料的幾何平均粒徑作為包裹砂漿用量的評(píng)價(jià)指標(biāo)，幾何平均粒徑與粗骨料整體的粗細(xì)相關(guān)，相對(duì)于用粗骨料中的最大粒徑來表征更為精確。根據(jù)《高性能混凝土用骨料》（JG/T 568—2019）中的規(guī)定，將方孔篩分為7個(gè)規(guī)格：2.36、4.75、9.5、16、19、26.5、31.5 mm，每一級(jí)篩所對(duì)應(yīng)的分計(jì)篩余百分比為a1、a2、a3、a4、a5、a6、a7。不考慮骨料粒徑大于31.5 mm的級(jí)配情況，粗骨料的幾何平均粒徑算法為

d=a12.36×4.75?????????√+a24.75×9.5????????√+a39.5×16???????√+a416×19??????√+a519×26.5????????√+a626.5×31.5?????????√

式中：d

為粗骨料的幾何平均粒徑，mm。

1.2 試驗(yàn)方案及測(cè)試方法

1.2.1 試驗(yàn)方案

混凝土配合比的設(shè)計(jì)原則為：在粗骨料質(zhì)量不變的前提下，調(diào)整C30和C50混凝土中粗骨料與總砂漿漿體的比例，使新拌混凝土擴(kuò)展度達(dá)到500、600、700 mm，C30和C50混凝土的配合比分別如表8和表9所示?；鶞?zhǔn)比例為某攪拌站配制C30和C50大流態(tài)混凝土達(dá)到3個(gè)擴(kuò)展度要求時(shí)的配合比。

根據(jù)《建筑砂漿基本性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（JGJ/T 70—2009）和《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50080—2016）規(guī)定的方法制備砂漿和C30、C50混凝土；根據(jù)《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50080—2016）中的方法測(cè)試混凝土的擴(kuò)展度。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 骨料幾何平均粒徑對(duì)混凝土包裹砂漿用量的影響

根據(jù)粗骨料堆積試驗(yàn)得到粗骨料的緊密堆積空隙率，用總砂漿用量減去粗骨料的緊密堆積空隙后再除以粗骨料幾何平均粒徑下的比表面積，即為骨料表面的包裹砂漿層厚度[9]?？刂苹炷翑U(kuò)展度為500、600、700 mm時(shí)，計(jì)算每個(gè)擴(kuò)展度下粗骨料表面的包裹砂漿層厚度，將包裹砂漿層厚度和粗骨料的平均幾何粒徑進(jìn)行冪函數(shù)擬合（圖1、圖2），每條擬合曲線的相關(guān)系數(shù)均在0.98以上。兩圖對(duì)比可知，不同擴(kuò)展度下C50混凝土的包裹砂漿層厚度增大速度均大于C30混凝土。但C50和C30混凝土包裹砂漿層厚度隨幾何平均粒徑變化的整體趨勢(shì)大致相同，對(duì)于給定的擴(kuò)展度，包裹砂漿層厚度隨幾何平均粒徑的增大而增大，同時(shí)較大的包裹砂漿層厚度對(duì)應(yīng)較高的擴(kuò)展度。

圖3和圖4分別為C30和C50混凝土在500、600、700 mm三個(gè)固定擴(kuò)展度下100 kg粗骨料包裹砂漿用量與平均幾何粒徑的對(duì)應(yīng)圖。C30和C50混凝土的包裹砂漿用量隨著擴(kuò)展度的增大而增大；骨料粒徑較小時(shí)3種擴(kuò)展度下包裹砂漿用量相差較小，隨著幾何平均粒徑的不斷增大，擴(kuò)展度要求越高包裹砂漿用量增長幅度越大；6條曲線的相同之處為100 kg粗骨料包裹砂漿用量隨著粗骨料幾何平均粒徑的增大呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，存在包裹砂漿用量最小值點(diǎn)。包裹砂漿用量出現(xiàn)最小值的原因可能是：當(dāng)骨料粒徑小于最優(yōu)粒徑時(shí)，隨著骨料粒徑的增大，需要被包裹的骨料比表面積減少，包裹砂漿用量減少；當(dāng)幾何平均粒徑大于最優(yōu)粒徑時(shí)，包裹砂漿用量受比表面積的影響變小，較粗的骨料想要流動(dòng)就需要包裹更多的漿體來克服內(nèi)部阻力。對(duì)于C30和C50混凝土來說，以擴(kuò)展度500 mm時(shí)的最小漿體用量以及該用量所對(duì)應(yīng)的幾何平均粒徑作為基準(zhǔn)，擴(kuò)展度600 mm時(shí)的最小漿體用量分別增長了10.3%、19.8%，幾何平均粒徑分別減小了9.8%、7%；擴(kuò)展度700 mm時(shí)分別增長了24.7%、37.9%，幾何平均粒徑分別減小了16.3%、8.7%。說明最小包裹砂漿用量會(huì)隨著擴(kuò)展度的增大而增大，而最小漿體用量對(duì)應(yīng)的幾何平均粒徑則會(huì)隨著擴(kuò)展度的增大而減小。

2.2 砂漿流變特性對(duì)混凝土包裹砂漿用量的影響

選擇兩種不同強(qiáng)度（C30、C50）的混凝土中砂漿用量倍數(shù)為1時(shí)的配合比作為參照，配制砂漿時(shí)除去粗骨料，而水泥、粉煤灰、礦粉、機(jī)制砂、水的比例不變。兩種砂漿的流變曲線如圖5所示，從圖5可以看出，砂漿流體符合賓漢姆模型，利用賓漢姆模型對(duì)流變曲線中的下行曲線進(jìn)行擬合得到砂漿的各項(xiàng)流變參數(shù)（表10）。C50組砂漿的屈服應(yīng)力和塑性黏度分別為C30的1.8倍和1.6倍，所對(duì)應(yīng)混凝土擴(kuò)展度為500、600、700 mm時(shí)的包裹砂漿層厚度，C50混凝土分別為C30的1.83倍、1.75倍和1.42倍（C30和C50混凝土中的粗骨料均選用級(jí)配5）。屈服應(yīng)力和塑性黏度隨著水泥砂漿中的固相體積占比的增大而增大[18-19]，導(dǎo)致了砂漿稠度的減小。這說明砂漿稠度越小，漿體中顆粒之間黏結(jié)滯力越強(qiáng)，發(fā)生流動(dòng)時(shí)所克服的摩擦力增大[20]，相同級(jí)配的骨料想要達(dá)到相同擴(kuò)展度時(shí)就需要更厚的包裹砂漿層，導(dǎo)致包裹砂漿用量的增大。剪切應(yīng)力隨著剪切速率由加速到減速的變化過程形成了一個(gè)閉合的環(huán)，稱為觸變環(huán)（圖5），觸變環(huán)的面積表示了絮凝結(jié)構(gòu)的數(shù)量和漿體觸變性能的大小。在曲線的上行階段，由于絮凝結(jié)構(gòu)多，破壞時(shí)的剪切應(yīng)力也隨之增大；在曲線的下行階段，絮凝結(jié)構(gòu)數(shù)量大幅度減少，所以剪切應(yīng)力也隨之減小，C50混凝土中觸變環(huán)面積為12 557.3 Pa/s，是C30混凝土觸變環(huán)面積的2.0倍。這說明C50漿體內(nèi)部絮凝結(jié)構(gòu)的數(shù)量越多，發(fā)生流動(dòng)時(shí)的摩擦力也就越大。

2.3 基于漿體用量的合理級(jí)配區(qū)

總砂漿用量中的填充砂漿可以看作粗骨料的緊密堆積空隙體積，而現(xiàn)有的骨料密實(shí)級(jí)配堆積理論有k法、N法和I法。I法和N法為無窮級(jí)數(shù)，無法規(guī)定粗骨料的最小粒徑；k法則通過規(guī)定最小粒徑，從而得到最大粒徑和最小粒徑區(qū)間的密實(shí)堆積級(jí)配，筆者通過k法得到粗骨料的堆積級(jí)配曲線。k法是通過顆粒分級(jí)質(zhì)量遞減系數(shù)k設(shè)計(jì)堆積級(jí)配曲線[21]，從而得到骨料在第x

級(jí)篩時(shí)的通過率。

x=3.32×lg（Ddx）

式中：x

為級(jí)數(shù)；D

為骨料顆粒最大粒徑；dx

為第x級(jí)篩孔粒徑，mm。

總級(jí)數(shù)n

為

n=3.32×lg（DXn）

式中：Xn

為骨料第n級(jí)粒徑；n為總級(jí)數(shù)。

某一級(jí)篩的通過率為

Px

=100%×（1?kx?1kn?1）

式中：k為k法計(jì)算系數(shù)。

在對(duì)級(jí)配進(jìn)行優(yōu)化時(shí)先將粗骨料的低空隙率作為前提，幾何平均粒徑隨著k值的增大而減小，通過調(diào)整3種擴(kuò)展度下k值的變化范圍，從而限制幾何平均粒徑的范圍。水膠比不同的兩種混凝土填充砂漿用量始終小于包裹砂漿用量，曲線走向較為平穩(wěn)，在k=0.75時(shí)取得最小用量25 L；包裹砂漿用量在總漿體量中占據(jù)主導(dǎo)地位，且包裹砂漿的最小用量均隨著擴(kuò)展度的增大而增大。在骨料級(jí)配、配合比以及工作性要求都相同的情況下，骨料粒形綜合指數(shù)如果差異較大，那么漿體用量也會(huì)上下浮動(dòng)5%～10%[9]。因此，根據(jù)最小漿體用量劃分合理級(jí)配區(qū)，將不同擴(kuò)展度要求下最小漿體用量向上增大10%的范圍劃分為合理級(jí)配區(qū)間，取上限值與總漿體用量的交點(diǎn)作為當(dāng)前水膠比和擴(kuò)展度下k值的取值范圍。對(duì)于C30混凝土（圖6）來說，當(dāng)擴(kuò)展度為500、600、700 mm時(shí)，系數(shù)k的取值范圍分別為：0.3lt;klt;2.2、kgt;0.44、kgt;0.5，與此對(duì)應(yīng)的粗骨料幾何平均粒徑取值范圍是：9.3 mmlt;幾何平均粒徑lt;16.1 mm，幾何平均粒徑小于14.6 mm，幾何平均粒徑小于14.1 mm。對(duì)于C50混凝土（圖7）來說，當(dāng)擴(kuò)展度為500、600、700 mm時(shí)，k的取值范圍分別為：0.5lt;klt;2.1、kgt;0.63、kgt;0.71；與此對(duì)應(yīng)的幾何平均粒徑的范圍為：9.4 mmlt;幾何平均粒徑lt;13.8 mm，粒徑小于13.2 mm，粒徑小于12.8 mm。由于C30和C50混凝土粗骨料粒徑一般不會(huì)取10 mm以下，所以認(rèn)為500 mm擴(kuò)展度時(shí)混凝土不對(duì)骨料的最小粒徑做出限制。

3 結(jié)論

在試驗(yàn)條件下，得到影響骨料包裹砂漿層厚度及用量的主要因素和規(guī)律如下：

1）包裹砂漿層厚度隨著粗骨料幾何平均粒徑的增大而增大，而包裹砂漿用量則呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)。

2）隨著砂漿流變特性的變化，達(dá)到相同擴(kuò)展度時(shí)所需包裹砂漿用量隨之增加。當(dāng)砂漿的屈服應(yīng)力、塑性黏度分別增大了80.8%和59.4%時(shí)，粗骨料包裹砂漿層厚度增加了41.6%～83.5%。

3）隨著混凝土擴(kuò)展度要求的提高，粗骨料的最優(yōu)幾何平均粒徑取值區(qū)間減小，而包裹砂漿層厚度和包裹砂漿用量增大。當(dāng)C30和C50混凝土的擴(kuò)展度要求從500 mm增大到700 mm時(shí)，最小包裹砂漿用量分別增大了24.7%、37.9%，而對(duì)應(yīng)的最優(yōu)幾何平均粒徑分別減小了16.3%、8.7%，較小粒徑的粗骨料更適合配制大流態(tài)混凝土。

參考文獻(xiàn)

1

詹偉， 楊林， 苗苗. 粗骨料種類對(duì)高強(qiáng)混凝土工作性和力學(xué)性能的影響[J]. 重慶建筑， 2017， 16（12）： 52-55. [百度學(xué)術(shù)]

ZHAN W， YANG L， MIAO M. Impact of coarse aggregate types on workability and mechanical properties of high strength concrete [J]. Chongqing Architecture， 2017， 16（12）： 52-55. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

2

TOPCU ?， KOCATA?KIN F. A two-phase composite materials approach to the workability of concrete [J]. Cement and Concrete Composites， 1995， 17（4）： 319-325. [百度學(xué)術(shù)]

3

AKCAY B， AGAR-OZBEK A S， BAYRAMOV F， et al. Interpretation of aggregate volume fraction effects on fracture behavior of concrete [J]. Construction and Building Materials， 2012， 28（1）： 437-443. [百度學(xué)術(shù)]

4

JIN L， YU W X， DU X L， et al. Meso-scale simulations of size effect on concrete dynamic splitting tensile strength： influence of aggregate content and maximum aggregate size [J]. Engineering Fracture Mechanics， 2020， 230： 106979. [百度學(xué)術(shù)]

5

劉晨輝. 基于工作性的骨料級(jí)配評(píng)價(jià)方法研究[D]. 北京： 北京建筑大學(xué)， 2020. [百度學(xué)術(shù)]

LIU C H. Research on evaluation method of aggregate grading based on workability [D]. Beijing： Beijing University of Civil Engineering and Architecture， 2020. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

6

廉慧珍， 師海霞. 解讀吳中偉“水泥基復(fù)合材料的中心質(zhì)假說”[J]. 硅酸鹽學(xué)報(bào)， 2020， 48（5）： 777-786. [百度學(xué)術(shù)]

LIAN H Z， SHI H X. Clarification of a hypothesis on ‘centroplasm of cement-based composite’ proposed by Wu Zhongwei [J]. Journal of the Chinese Ceramic Society， 2020， 48（5）： 777-786. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

7

王曉東， 韓振芳， 劉源. 混凝土配合比設(shè)計(jì)中石子用量的探討[J]. 河北北方學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）， 2012， 28（5）： 31-35. [百度學(xué)術(shù)]

WANG X D， HAN Z F， LIU Y. Dosage of gravel in concrete mixture ratio design [J]. Journal of Hebei North University （Natural Science Edition）， 2012， 28（5）： 31-35. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

8

SHEN W G， WU M M， ZHANG B L， et al. Coarse aggregate effectiveness in concrete： Quantitative models study on paste thickness， mortar thickness and compressive strength [J]. Construction and Building Materials， 2021， 289： 123171. [百度學(xué)術(shù)]

9

謝華兵. 機(jī)制砂粒形與級(jí)配特性及其對(duì)混凝土性能的影響[D]. 廣州： 華南理工大學(xué)， 2016. [百度學(xué)術(shù)]

XIE H B. The characteristics of shape and grading of manufactured sand and theirs effects on the properties of concrete [D]. Guangzhou： South China University of Technology， 2016. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

10

DE LARRARD F. Concrete mixture proportioning： A scientific approach [M]. CRC Press， Taylor amp; Francis Group， 1999. [百度學(xué)術(shù)]

11

BONDAR D， NANUKUTTAN S， PROVIS J L， et al. Efficient mix design of alkali activated slag concretes based on packing fraction of ingredients and paste thickness [J]. Journal of Cleaner Production， 2019， 218： 438-449. [百度學(xué)術(shù)]

12

李國棟， 張立， 任正義. 細(xì)觀尺度下混凝土的工作性能研究[J]. 硅酸鹽通報(bào)， 2020， 39（3）： 779-786. [百度學(xué)術(shù)]

LI G D， ZHANG L， REN Z Y. Study on working performance of concrete under mesoscale [J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society， 2020， 39（3）： 779-786. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

13

田正宏， 羅時(shí)權(quán)， 吳軍， 等. 粉煤灰摻量對(duì)非連續(xù)級(jí)配混凝土新拌流變性影響[J]. 水電能源科學(xué)， 2018， 36（1）： 133-136. [百度學(xué)術(shù)]

TIAN Z H， LUO S Q， WU J， et al. Effect of fly ash content on rheological properties of discontinuous graded concrete [J]. Water Resources and Power， 2018， 36（1）： 133-136. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

14

趙洪， 楊永民， 李方賢， 等. 骨料包裹層厚度的研究及其對(duì)多孔混凝土性能的影響[J]. 混凝土， 2014（2）： 29-32. [百度學(xué)術(shù)]

ZHAO H， YANG Y M， LI F X， et al. Study on the thickness of cover layer of aggregate and its influence on properties of porous concrete [J]. Concrete， 2014（2）： 29-32. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

15

陳陽. 低膠凝材料用量自密實(shí)混凝土的研究[D]. 廣州： 華南理工大學(xué)， 2012. [百度學(xué)術(shù)]

CHEN Y. Research on the self-compacting concrete with low content of cementitious materials [D]. Guangzhou： South China University of Technology， 2012. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

16

XIE X G， ZHANG T S， YANG Y M， et al. Maximum paste coating thickness without voids clogging of pervious concrete and its relationship to the rheological properties of cement paste [J]. Construction and Building Materials， 2018， 168： 732-746. [百度學(xué)術(shù)]

17

劉平， 方小婉， 何飛亮， 等. 漿體包裹層厚度對(duì)自密實(shí)混凝土性能的影響[J]. 人民黃河， 2021， 43（8）： 148-151， 158. [百度學(xué)術(shù)]

LIU P， FANG X W， HE F L， et al. Influences of paste thickness to the coated aggregates on properties of self-compacting concrete [J]. Yellow River， 2021， 43（8）： 148-151， 158. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

18

張朝陽， 喻建偉， 孔祥明， 等. 化學(xué)外加劑對(duì)砂漿流變性能的影響[J]. 硅酸鹽學(xué)報(bào)， 2020， 48（5）： 622-631. [百度學(xué)術(shù)]

ZHANG C Y， YU J W， KONG X M， et al. Effect of chemical admixtures on rheological properties of mortars [J]. Journal of the Chinese Ceramic Society， 2020， 48（5）： 622-631. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]

19

ROUSSEL N， STEFANI C， LEROY R. From mini-cone test to Abrams cone test： Measurement of cement-based materials yield stress using slump tests [J]. Cement and Concrete Research， 2005， 35（5）： 817-822. [百度學(xué)術(shù)]

20

FLATT R J， BOWEN P. Yodel： A yield stress model for suspensions [J]. Journal of the American Ceramic Society， 2006， 89（4）： 1244-1256. [百度學(xué)術(shù)]

21

陳其紅. k法和變k法在常用級(jí)配設(shè)計(jì)中的應(yīng)用[J]. 廣東公路交通， 2021， 47（4）： 90-95， 100. [百度學(xué)術(shù)]

CHEN Q H. Application of k method and variable k method in current common gradation design [J]. Guangdong Highway Communications， 2021， 47（4）： 90-95， 100. （in Chinese） [百度學(xué)術(shù)]