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    保利天環(huán)花園超限工程結(jié)構(gòu)設(shè)計

    2023-12-26 16:44:29姚一帆
    工程建設(shè)與設(shè)計 2023年22期
    關(guān)鍵詞:墻肢屈服剪力

    姚一帆

    (廣東海外建筑設(shè)計院有限公司,廣州 510000)

    1 引言

    現(xiàn)階段,高層建筑建設(shè)項目越來越多,在項目為了追求更完美的外形、 更舒適的內(nèi)部環(huán)境以及更寬敞的使用空間的情況下,有可能就會出現(xiàn)超限的高層建筑。 超限建筑一般指超過規(guī)范規(guī)定的結(jié)構(gòu)最大適用高度或不屬于普通結(jié)構(gòu)類型范圍的高層建筑工程, 也包括結(jié)構(gòu)體型嚴重不規(guī)則以及規(guī)范要求的必須通過抗震專項審查、專家論證的高層建筑工程。 對此,設(shè)計者通常利用過往的工程經(jīng)驗對超限建筑的抗震進行設(shè)計,再經(jīng)過專家的專項審查和論證,確保這類超限高層建筑安全[1]。

    2 工程概況

    保利天環(huán)花園項目位于順德區(qū)樂從鎮(zhèn)銀桂路以北、 萬寧路以南地塊。 總建筑面積368 886.73 m2,由15 棟塔樓、1~2 層地下室和1~2 層沿街商鋪組成。上部塔樓中,超高層住宅為50層,建筑高度約147.800 m。 按GB 50223—2008《建筑工程抗震設(shè)防分類標準》[2],本項目抗震設(shè)防類別按丙類,抗震設(shè)防烈度為7 度,設(shè)計地震分組為第一組,設(shè)計基本地震加速度為0.1g,本場地類別為Ⅲ類,特征周期為0.45 s。 基本風壓為0.6 kN/m2,地面粗糙度為B 類,承載力計算時取基本風壓的1.1 倍。

    2.1 結(jié)構(gòu)超限判別

    結(jié)構(gòu)高度超過A 級高度,未超過B 級高度,根據(jù)相關(guān)文件,結(jié)構(gòu)存在3 項一般不規(guī)則,分別為:(1)扭轉(zhuǎn)不規(guī)則。 在考慮偶然偏心地震的規(guī)定水平力工況下,結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)位移比>1.2,但<1.4。 (2)凹凸不規(guī)則。 平面凹凸尺寸超出相應(yīng)邊長30%。(3)局部不規(guī)則。 由于建筑使用功能的要求,上部部分墻體需要在2 層進行轉(zhuǎn)換,轉(zhuǎn)換墻體比例為1.7%,<10%,屬于局部轉(zhuǎn)換。 因此,本項目屬于房屋結(jié)構(gòu)高度超限且結(jié)構(gòu)體型特別不規(guī)則的高層建筑工程。

    2.2 抗震性能目標

    根據(jù)本工程的超限判別、結(jié)構(gòu)特征和經(jīng)濟合理性的要求,以及JGJ 3—2010《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[3]的規(guī)定,對抗震性能目標的劃分按以下要求: 本工程建筑抗震性能目標定為C 級,即小震滿足抗震性能水準1、中震滿足抗震性能水準3、大震滿足抗震性能水準4。

    2.3 多遇地震分析結(jié)果

    本工程采用SATWE 和MIDAS BUILDING 兩種軟件進行對比計算。

    經(jīng)過分析,在多遇地震及風荷載的作用下:(1)兩種軟件SATWE 和MIDAS BUILDING 分析的各項結(jié)果均具備相似性和規(guī)則性,說明分析模型準確。 (2)結(jié)構(gòu)各項控制指標均在有效區(qū)間之內(nèi),滿足規(guī)范相關(guān)要求,結(jié)構(gòu)具有合適的剛度和承載力。 (3)彈性時程分析的時程波與規(guī)范反應(yīng)譜在正態(tài)分布上統(tǒng)計相符,分析結(jié)果滿足要求。 由此表明:多遇地震及風荷載作用下,各項設(shè)計控制結(jié)果均滿足性能水準1 的抗震性能目標。

    2.4 設(shè)防烈度地震作用分析

    根據(jù)抗震性能目標, 為了判別結(jié)構(gòu)在設(shè)防烈度地震作用下抵抗地震力的性能, 對本工程進行中震彈性及中震不屈服計算分析。

    2.4.1 基底剪力對比

    中震與小震基底剪力之比在2.8 左右,由此表明:中震地震作用量級合理,設(shè)計參數(shù)正確。

    2.4.2 剪力墻受彎驗算

    根據(jù)JGJ 3—2010《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》要求,取地下2~4 層為約束邊緣構(gòu)件,5 層~ 屋面層為構(gòu)造邊緣構(gòu)件。 小震時剪力墻邊緣構(gòu)件及墻身配筋均為構(gòu)造配筋,因此,進行中震剪力墻受彎驗算時,取墻身配筋為0.25%,約束邊緣構(gòu)件縱筋配筋率為1.2%,構(gòu)造邊緣構(gòu)件配筋率為0.9%。

    取典型墻肢直墻段,利用XTRACT 軟件對墻身進行受彎驗算,均滿足規(guī)范規(guī)定。

    2.4.3 剪力墻受剪驗算

    按JGJ 3—2010 《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》7.2.7 對剪力墻剪壓比和受剪承載力進行驗算。 結(jié)果表明,作為關(guān)鍵構(gòu)件的底部加強區(qū)剪力墻墻肢剪壓比及受剪承載力均滿足中震彈性的性能目標, 普通豎向構(gòu)件的非底部加強區(qū)剪力墻的相關(guān)計算結(jié)果也均滿足中震不屈服的性能目標。

    2.4.4 剪力墻受拉驗算

    墻肢名義拉應(yīng)力為截面軸力與截面面積的比值, 即截面的平均拉應(yīng)力。 中震不屈服工況下墻肢分析結(jié)果顯示,僅底部和頂部少量墻肢出現(xiàn)拉應(yīng)力,其他墻肢均未出現(xiàn)拉應(yīng)力。 受拉墻肢中最大軸拉比<2,表示墻肢軸拉力<2ftk(ftk為混凝土軸心抗拉強度標準值),表明剪力墻受拉滿足中震不屈服驗算。

    2.4.5 框架梁與連梁受彎、受剪驗算

    SATWE 中震不屈服分析結(jié)果顯示,多數(shù)框架梁和連梁滿足中震抗彎不屈服,僅局部構(gòu)件在局部樓層出現(xiàn)受彎屈服,所有層的框架梁和連梁均未出現(xiàn)抗剪屈服。 施工圖階段按小震和中震的包絡(luò)值進行設(shè)計,能夠滿足框架梁、連梁預(yù)定的性能指標。

    2.4.6 設(shè)防烈度地震分析結(jié)論

    綜上分析,在設(shè)防烈度地震作用下:(1)中震與小震基底剪力之比約為2.8,表明地震作用數(shù)量級合理。 (2)剪力墻的底部加強區(qū)均滿足受彎不屈服,受剪為彈性;非底部加強區(qū)滿足受剪與受彎不屈服。 僅底部和頂部少量墻肢出現(xiàn)拉應(yīng)力,名義拉應(yīng)力<2ftk。(3)連梁、框架梁少量出現(xiàn)受彎屈服,但受剪不屈服,滿足預(yù)定性能目標。 個別連梁通過采取加設(shè)交叉斜筋的加強措施滿足規(guī)范剪壓比限值要求。 由此表明,各項設(shè)計控制結(jié)果在中震作用的情況下,均達到性能水準3 的抗震性能目標。

    3 罕遇地震下動力彈塑性時程分析

    JGJ 3—2010《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》中5.1.13 條規(guī)定 “B 級高度的高層建筑、混合結(jié)構(gòu)和復(fù)雜高層建筑結(jié)構(gòu),宜采用彈塑性靜力或彈塑性動力分析方法補充計算”。 本工程的結(jié)構(gòu)高度超過了JGJ 3—2010《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》表3.3.1-2 中B 級最大適用高度,屬于一般不規(guī)則結(jié)構(gòu),有必要了解結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的性態(tài)。

    3.1 分析模型與參數(shù)選取

    本工程選用了MIDAS BUILDING 系列軟件中的結(jié)構(gòu)大師軟件(STRUCTURE MASTER 2014)進行罕遇地震作用下的動力彈塑性時程分析。

    本工程進行彈塑性時程分析時, 從彈性時程分析的地震動波形中選用了地震動響應(yīng)與本工程相接近的兩條記錄波DZ1、DZ3 及人工模擬波RG1。 地震波的加載采用雙向加載。

    3.2 計算結(jié)果分析

    3.2.1 基底剪力

    動力彈塑性基底剪力與小震彈性時程分析基底剪力之比為3.61~4.73,表明動力彈塑性分析基底剪力數(shù)量級合理。動力彈塑性分析基底剪力與大震彈性時程分析基底剪力比值在0.58~0.76,表明地震能量得到有效耗散。

    3.2.2 層間位移角

    各工況下樓層最大層間位移角均滿足1/120 的限值。表明結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下仍具有足夠的剛度,大震不倒,能滿足相應(yīng)的性能目標。

    經(jīng)過分析結(jié)果,在罕遇地震作用下:(1)作為主要抗側(cè)力構(gòu)件的剪力墻混凝土纖維未出現(xiàn)拉壓屈服, 只有極少部分發(fā)生剪切屈服,比例為0.6%~4.7%。 鋼筋纖維部分受拉屈服,未出現(xiàn)剪切屈服。 (2)作為主要耗能構(gòu)件的連梁,首先在底部出現(xiàn)剪切屈服,然后向頂部擴展,工況結(jié)束時,約有40%的連梁發(fā)生剪切屈服。 (3)作為耗能構(gòu)件的框架梁先在底部出現(xiàn)彎曲屈服,然后向頂部擴展,工況結(jié)束時多數(shù)框架梁在第一屈服狀態(tài),只有底部和頂部少量框架梁進入第二屈服狀態(tài),未有框架梁進入第三屈服狀態(tài)。

    3.3 結(jié)構(gòu)構(gòu)件薄弱部位分析

    由于本結(jié)構(gòu)平面呈蝶形,扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯,核心筒區(qū)域是連接各子區(qū)塊的重要樞紐,因此,核心筒部位受力相對較大,連梁多發(fā)生5 級屈服。

    為保證核心筒連接的作用,延緩連梁的屈服,在施工圖階段對受力較大、連梁屈服較嚴重的樓層,核心筒連梁增設(shè)交叉斜筋,保證連梁的強剪弱彎性能。 同時將核心筒區(qū)域板厚增加至180 mm,并雙層雙向配筋,保證在罕遇地震作用下核心筒樓板的樞紐作用。

    3.4 分析結(jié)論

    通過分析結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的動力彈塑性時程指標,結(jié)合整體反應(yīng)結(jié)果和各個結(jié)構(gòu)構(gòu)件的性能分析,綜合后可以得出如下結(jié)論:(1)結(jié)構(gòu)層間彈塑性位移角均比規(guī)范限值要求小,剪力墻和框架柱等主要抗側(cè)力構(gòu)件沒有發(fā)生嚴重破壞,局部構(gòu)件存在少量屈服, 但少量的局部構(gòu)件屈服不會危及結(jié)構(gòu)的整體安全或產(chǎn)生倒塌,結(jié)構(gòu)的整體性優(yōu)良,可滿足 “大震作用下不倒” 的抗震性能目標要求。 (2)剪力墻混凝土受壓沒有超過抗壓強度,鋼筋拉壓沒有彎曲屈服,均處于彈性應(yīng)力狀態(tài);個別墻肢局部受剪屈服,但比例較小,受剪截面經(jīng)復(fù)核計算后,能滿足性能目標要求,不會出現(xiàn)墻肢整體在剪力作用下的屈服和破壞。 (3)多數(shù)樓層框架梁兩端的區(qū)域進入彎曲屈服狀態(tài),框架梁未發(fā)生剪切屈服,部分連梁發(fā)生剪切屈服,結(jié)構(gòu)的耗能體系設(shè)計情況良好。

    由此表明: 對于罕遇地震作用下性能水準4 的抗震性能目標,各項設(shè)計控制指標均能滿足。

    4 轉(zhuǎn)換構(gòu)件專項分析

    由于建筑使用功能的要求, 本工程存在局部剪力墻不直接落地,在2 層轉(zhuǎn)換的情況,轉(zhuǎn)換率為1.7%,屬于局部轉(zhuǎn)換。轉(zhuǎn)換層層高5.4 m,采用框支梁作為轉(zhuǎn)換構(gòu)件,框支梁尺寸為1 400 mm×1 700 mm,1 200 mm×1 700 mm 和800 mm×1 700 mm,框支柱尺寸為1 100 mm×1 400 mm,混凝土強度等級均為C55,周邊板厚200 mm。

    4.1 設(shè)防烈度地震分析

    1)框支柱正截面承載力驗算:此過程與剪力墻相同,利用XTRACT 軟件對框支柱進行受彎承載力驗算。可以看出,框支柱受彎滿足受彎中震彈性的性能目標。

    2)框支柱斜截面承載力驗算:結(jié)果表明,框支柱受剪滿足中震彈性的性能目標。

    4.2 罕遇地震分析

    根據(jù)罕遇地震作用下轉(zhuǎn)換梁的應(yīng)力分析結(jié)果, 經(jīng)核查均未出現(xiàn)塑性鉸,轉(zhuǎn)換梁滿足大震不屈服的性能目標。

    5 結(jié)語

    結(jié)構(gòu)類型和結(jié)構(gòu)體系的準確選擇、 合理布置是高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計中的首要因素,它關(guān)系到結(jié)構(gòu)的整體剛度、抗震抗風能力、造價指標,以及施工周期等問題。 對結(jié)構(gòu)加強概念設(shè)計,采用不同程序?qū)Ρ扔嬎惴治?,采取適當?shù)目拐鸺訌姶胧?,可以有效解決超限高層建筑存在的結(jié)構(gòu)難點和相關(guān)問題, 保證結(jié)構(gòu)的安全。 本工程設(shè)計中對結(jié)構(gòu)高度超過A 級高度的高層建筑工程的超限分析計算思路和分析方法, 對其他類似的超限結(jié)構(gòu)設(shè)計也具有一定的參考意義。

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