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    具有稠油降黏作用的泡沫體系室內(nèi)實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)*

    2023-12-25 14:28:16張新春劉廣峰廖建軍
    油田化學(xué) 2023年4期
    關(guān)鍵詞:半衰期水驅(qū)驅(qū)油

    陳 超,張新春,劉廣峰,徐 浩,王 鵬,廖建軍

    (1.中國(guó)石油吐哈油田分公司工程技術(shù)研究院,新疆鄯善 838202;2.成都理工大學(xué)能源學(xué)院,四川成都 610059)

    0 前言

    泡沫是不溶或微溶的氣體分散于液體中所形成的分散體系,具有黏度高、密度低、選擇性封堵等特性,被廣泛應(yīng)用于提高采收率、調(diào)剖堵水、鉆完井等方面[1-4]。泡沫驅(qū)提高采收率技術(shù)近年來(lái)在國(guó)內(nèi)外發(fā)展較為迅速,其優(yōu)勢(shì)在于既可以提高波及效率又可以提高驅(qū)油效率。稠油一般是指油層溫度下脫氣原油的黏度超過(guò)100 mPa·s、密度大于0.92 g/cm3的原油。稠油由于黏度高、流動(dòng)性差,給開(kāi)采和集輸帶來(lái)了很大困難[5-6]。稠油泡沫驅(qū)能大幅改善油層縱向吸水剖面,驅(qū)動(dòng)滲透率相對(duì)較低的油層,同時(shí)能控制泡沫體系滲流或流動(dòng)時(shí)的流度小于或等于稠油在油層中滲流或流動(dòng)時(shí)的流度,目前利用泡沫驅(qū)來(lái)提高稠油油藏的采收率是稠油開(kāi)發(fā)的一個(gè)重要方向[7-13]。

    魯克沁玉東區(qū)塊油藏屬于高溫(80 ℃)高鹽(礦化度約160 g/L)普通稠油油藏,因其原油黏度高,水驅(qū)過(guò)程中出現(xiàn)了嚴(yán)重的竄流和指進(jìn)現(xiàn)象,加上層間非均質(zhì)性強(qiáng),導(dǎo)致水驅(qū)波及效率低,采出程度較低?,F(xiàn)場(chǎng)使用的泡沫驅(qū)油XHY-4 體系雖然能在一定程度上降低水油流度比,且具有一定的封堵能力,但增油降水效果甚微。本文考察了一種具有稠油降黏作用的DY-2泡沫體系的降黏效果、泡沫穩(wěn)定性、抗油性能、封堵能力以及驅(qū)油效果,并與XHY-4泡沫體系進(jìn)行了對(duì)比,以此為該區(qū)塊進(jìn)一步提高采收率提供實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)。

    1 實(shí)驗(yàn)部分

    1.1 材料與儀器

    陰離子復(fù)配表面活性劑XHY-4,有效含量30%,成都華陽(yáng)興華化工有限公司;陰離子復(fù)配表面活性劑DY-2,有效含量30%,由吐哈油田提供,實(shí)驗(yàn)用油為玉東區(qū)塊原油,脫氣后黏度為286 mPa·s(80 ℃),由吐哈油田提供。實(shí)驗(yàn)用水為玉東區(qū)塊模擬地層水,礦化度為160 599 mg/L,主要離子質(zhì)量濃度(單位mg/L):Na++K+53 090、Ca2+7416、Mg2+1204、Cl-97 400、SO42-1224、HCO3-265。填砂管,尺寸為φ25 mm×1 000 mm,由粒徑為380~830 μm(20~40目)的石英砂填制而成。實(shí)驗(yàn)用氣為氮?dú)猓兌?9.99%。

    Haake MARS 型高溫高壓流變儀,德國(guó)賽默飛公司;高溫高壓泡沫評(píng)價(jià)裝置,江蘇海安石油科研儀器有限公司;DHG-9101.2SA 型電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱,上海云發(fā)科學(xué)儀器有限責(zé)任公司;六通閥,管線,壓力表,比色管,量筒,移液管,秒表等。

    1.2 實(shí)驗(yàn)方法

    (1)降黏實(shí)驗(yàn)

    用模擬地層水分別配制50 mL的有效含量分別為0.01%、0.05%、0.1%、0.15%、0.2%的起泡劑DY-2溶液,再倒入100 mL 的比色管中,然后加入50 mL的原油,并攪拌2 min;將比色管置于80 ℃的恒溫箱中,每隔2 h 攪拌一次,持續(xù)12 h 后取出比色管;分離油相,使用高溫高壓流變儀在溫度為80 ℃、剪切速率為7.34 s-1下測(cè)量油相的黏度。下文中若無(wú)特別說(shuō)明,實(shí)驗(yàn)溫度均為80 ℃,實(shí)驗(yàn)用水均為模擬地層水。

    (2)泡沫性能評(píng)價(jià)

    采用高溫高壓泡沫評(píng)價(jià)裝置評(píng)價(jià)泡沫DY-2 體系的泡沫性能,包括發(fā)泡體積、析液半衰期、泡沫半衰期,并計(jì)算泡沫綜合指數(shù)。DY-2有效含量分別為0.01%、0.05%、0.1%、0.15%、0.2%,DY-2溶液體積為100 mL,壓力為5 MPa,磁力攪拌轉(zhuǎn)速為10 000 r/min,攪拌時(shí)間為2 min。

    (3)抗油性實(shí)驗(yàn)

    首先配制100 mL 的起泡劑有效含量為0.1%、不同含油量(分別為0%、1%、5%、10%、15%、20%)的起泡劑溶液,然后將配制好的溶液分別加入6 組比色管中,攪拌均勻之后倒入高溫高壓泡沫評(píng)價(jià)裝置中,在磁力攪拌轉(zhuǎn)速為10 000 r/min下攪拌2 min,觀察發(fā)泡體積、泡沫半衰期,并計(jì)算泡沫綜合指數(shù)。

    (4)封堵實(shí)驗(yàn)

    填制不同滲透率的填砂管(改變填砂次數(shù)及壓制壓力),飽和水并測(cè)定孔隙體積;以0.5 mL/min的注入速率進(jìn)行水驅(qū)至壓力穩(wěn)定,記錄壓差Δpwater并計(jì)算填砂管滲透率;水驅(qū)結(jié)束后以氣液交替的方式(氣液比為1∶1)、0.5 mL/min 的注入速率進(jìn)行泡沫驅(qū)(起泡劑溶液有效含量為0.1%,總注入量為0.5 PV),記錄壓差Δpfoam,由Δpfoam與Δpwater之比計(jì)算阻力因子[14]。

    (5)驅(qū)油實(shí)驗(yàn)

    填制滲透率級(jí)差為5 左右的高低滲填砂管(改變加砂次數(shù)及壓制壓力),飽和水并計(jì)算孔隙度;以0.5 mL/min 的注入速率水驅(qū)至壓力穩(wěn)定,記錄壓差并計(jì)算滲透率;飽和原油并計(jì)算原始含油飽和度;以0.5 mL/min 的注入速率水驅(qū)至含水98%為止;以氣液交替的方式(氣液比為1∶1)、0.5 mL/min 的注入速率進(jìn)行泡沫驅(qū)實(shí)驗(yàn)(起泡劑溶液有效含量為0.1%,單次液量或氣量為0.05 PV,共0.3 PV);后續(xù)水驅(qū)直至雙管綜合含水達(dá)98%以上。記錄整個(gè)驅(qū)油過(guò)程的壓力變化以及高滲管及低滲管的產(chǎn)油量、產(chǎn)水量、產(chǎn)液量,并計(jì)算最終采出程度。

    2 結(jié)果與討論

    2.1 起泡劑溶液的降黏性能

    當(dāng)起泡劑達(dá)到一定濃度時(shí),起泡劑中的表面活性分子能夠充分拆解稠油中的膠質(zhì)和瀝青質(zhì)結(jié)構(gòu),釋放輕質(zhì)組分,降低稠油黏度[15]。稠油與不同濃度的起泡劑溶液按體積比1∶1混合后的黏度變化情況如表1所示,測(cè)定溫度為80 ℃,剪切速率為170 s-1。由表1 可知,該區(qū)塊目前使用的起泡劑XHY-4 的降黏效果有限,在較高濃度(有效含量為0.2%)下,原油黏度僅由286 mPa·s 降至198.3 mPa·s。而起泡劑DY-2 有效含量為0.1%時(shí),使稠油黏度降至50 mPa·s,降黏率達(dá)到了82.5%。起泡劑DY-2 濃度繼續(xù)增大時(shí),稠油降黏增幅不大。

    表1 不同濃度起泡劑XHY-4、DY-2溶液對(duì)稠油的降黏效果

    2.2 泡沫體系的泡沫性能

    泡沫的穩(wěn)定性受氣體穿透液膜擴(kuò)散的能力和液膜自身的排液能力的影響,當(dāng)泡沫的表面自由能降低到一定程度時(shí),泡沫就會(huì)破滅。常用的泡沫體系穩(wěn)定性評(píng)價(jià)的參數(shù)有發(fā)泡體積、泡沫半衰期、析液半衰期、泡沫綜合指數(shù)等。發(fā)泡體積越大,起泡能力越強(qiáng);析液半衰期越大,泡沫體系越穩(wěn)定,攜液能力也越強(qiáng);泡沫半衰期越大,泡沫體系的穩(wěn)定性越強(qiáng)。泡沫綜合指數(shù)一般用發(fā)泡體積和泡沫半衰期乘積的3/4來(lái)計(jì)算[16]。

    泡沫XHY-4、DY-2 體系的泡沫性能如圖1 所示。由圖1 可知,當(dāng)起泡劑有效含量低于0.1%時(shí),隨著起泡劑濃度的增大,泡沫體系的發(fā)泡體積、泡沫半衰期、析液半衰期和泡沫綜合指數(shù)均快速增大;進(jìn)一步增加起泡劑濃度,相關(guān)參數(shù)的增幅變小,且泡沫半衰期和泡沫綜合指數(shù)還出現(xiàn)了下降的情況。整體而言,DY-2體系的泡沫性能比XHY-4體系更好,且DY-2 在濃度較低時(shí)就具有較好的泡沫性能,能降低驅(qū)替過(guò)程中由于起泡劑被地層巖石的吸附而導(dǎo)致有效濃度下降所帶來(lái)的影響,保證泡沫驅(qū)達(dá)到良好的驅(qū)油效果。當(dāng)DY-2 有效含量為0.1%時(shí),發(fā)泡體積為445 mL,泡沫半衰期為2 186 s,析液半衰期為96 s,泡沫綜合指數(shù)為72.96×104mL·s。

    圖1 起泡劑有效濃度對(duì)泡沫穩(wěn)定性的影響

    2.3 泡沫體系的抗油性能

    泡沫遇油后會(huì)出現(xiàn)消泡的現(xiàn)象,從而影響泡沫的穩(wěn)定性。良好的抗油性能有利于泡沫驅(qū)過(guò)程中泡沫對(duì)地層原油的流度控制,進(jìn)而提高采收率??疾炝撕土繉?duì)XHY-4與DY-2泡沫體系穩(wěn)定性的影響,結(jié)果如圖2所示。由圖2可知,隨著含油量的增加,泡沫體系的泡沫性能呈現(xiàn)逐漸下降的趨勢(shì)。這是因?yàn)殡S著含油量的增大,部分發(fā)泡劑分子從液膜中擴(kuò)散到油相中,隨著乳化的油滴不斷增大直至完全鋪展于液膜上,導(dǎo)致液膜不穩(wěn)定而發(fā)生破滅[17]。當(dāng)含油量為20%時(shí),XHY-4 體系的發(fā)泡體積為209 mL,下降幅度為25.36%;DY-2體系的發(fā)泡體積為387 mL,下降幅度為13.03%;XHY-4 的泡沫半衰期為936 s,下降幅度為9.74%,DY-2 的泡沫半衰期為2 026 s,下降幅度為7.32%;XHY-4的泡沫綜合指數(shù)為14.67×104mL·s,下降幅度為32.64%,DY-2 的泡沫綜合指數(shù)為58.8×104mL·s,下降幅度為19.41%。由此可見(jiàn),DY-2泡沫體系具有更好的抗油性能。

    圖2 含油量對(duì)泡沫穩(wěn)定性的影響

    2.4 泡沫體系的封堵效果

    阻力因子是評(píng)價(jià)泡沫體系封堵效果的重要參數(shù)。驅(qū)油體系的阻力因子越高,則驅(qū)油體系在油層中波及效率越高。

    XHY-4 與DY-2 泡沫體系對(duì)不同滲透率填砂管的封堵效果如圖3 所示,氣液比為1∶1,注入速率0.5 mL/min,起泡劑溶液有效含量為0.1%,總注入量為0.5 PV。整體來(lái)看,泡沫體系的阻力因子隨著滲透率的增加先增大再減小,在相同滲透率下,DY-2泡沫體系的阻力因子高于XHY-4 泡沫體系的阻力因子。當(dāng)滲透率為700×10-3~1000×10-3μm2時(shí),XHY-4泡沫體系的阻力因子穩(wěn)定在39左右,最高可達(dá)39.5;而當(dāng)滲透率為750×10-3~1250×10-3μm2時(shí),DY-2 泡沫體系的阻力因子穩(wěn)定在60 左右,最高可達(dá)61.5。當(dāng)填砂管的滲透率較低時(shí),孔隙較小,泡沫受到的剪切應(yīng)力和毛管壓力較大,容易造成剪切稀釋和泡沫液膜破裂;隨滲透率的增大,孔隙增大,泡沫受到的剪切應(yīng)力和毛管壓力變小,泡沫能較長(zhǎng)時(shí)間保持穩(wěn)定;而當(dāng)滲透率過(guò)大時(shí),氣體會(huì)發(fā)生竄流,導(dǎo)致壓差降低。因此,只有在一定滲透率范圍內(nèi),泡沫才能表現(xiàn)出堵大不堵小的特性,當(dāng)滲透率過(guò)高時(shí),氣竄會(huì)導(dǎo)致封堵效果變差。由圖3 可見(jiàn),DY-2泡沫體系具有更強(qiáng)的封堵能力與更廣的滲透率適用范圍。

    圖3 滲透率對(duì)泡沫阻力因子的影響

    2.5 泡沫體系的驅(qū)油效果

    對(duì)兩種泡沫體系展開(kāi)雙管并聯(lián)實(shí)驗(yàn),巖心參數(shù)如表2 所示,驅(qū)油實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖4 所示。由圖4 可見(jiàn),由于原油黏度較高,且高低滲管的滲透率差值較大,水驅(qū)過(guò)程中高滲管分流率遠(yuǎn)大于低滲管的,含水率快速上升。隨著泡沫驅(qū)的進(jìn)行,高滲層受到泡沫的封堵,分流率降低,而低滲管的分流率增加,綜合含水率開(kāi)始快速下降,綜合采出程度增加。這是因?yàn)樗?qū)后,高滲管中的剩余油飽和度遠(yuǎn)低于低滲管,因此生成的泡沫能夠在高滲管中穩(wěn)定存在,增加其滲流阻力,導(dǎo)致大量水開(kāi)始進(jìn)入低滲管;隨著后續(xù)水驅(qū)的進(jìn)行,高滲管中的泡沫逐漸開(kāi)始破滅,滲流阻力逐漸降低,分流量逐漸增加,但由于填砂管內(nèi)始終存在殘余泡沫,因此后續(xù)水驅(qū)分流量的回調(diào)幅度低于泡沫驅(qū)分流量的變化幅度。低滲管的剩余油飽和度較高,泡沫穩(wěn)定性較差,起泡劑溶液可降低原油的黏度,使其流動(dòng)性增加,綜合采出程度進(jìn)一步增加。雙管驅(qū)替實(shí)驗(yàn)充分說(shuō)明了泡沫堵高不堵低、遇油消泡的特點(diǎn)??傮w上,使用DY-2泡沫驅(qū)后,高低滲管分流率變化最大為40.2%,大于XHY-4 體系的31.9%;綜合含水率最低降至72.6%,低于XHY-4 的78.5%。由于DY-2 能夠大幅降低原油黏度,提高原油流度,綜合采出程度提高了16.2%,比XHY-4 體系的(11.6%)高了4.6 百分點(diǎn)??梢?jiàn)DY-2 泡沫體系具有更強(qiáng)的進(jìn)一步提高采收率能力。

    圖4 兩種泡沫體系的驅(qū)油動(dòng)態(tài)圖

    表2 填砂管巖心物性參數(shù)

    3 結(jié)論

    有效含量為0.1%的DY-2溶液與稠油按體積比1∶1混合后可使稠油黏度降低82.5%。DY-2泡沫體系的泡沫性能優(yōu)于現(xiàn)用XHY-4 泡沫體系。DY-2 泡沫體系在能顯著降黏的情況下兼顧優(yōu)秀的泡沫性能。

    DY-2 泡沫體系具有較好的抗油性能與封堵能力。在含油量為20%的情況下,DY-2泡沫體系仍具有較好的泡沫性能。當(dāng)滲透率為750×10-3~1250×10-3μm2時(shí),DY-2 泡沫體系的阻力因子能穩(wěn)定在60左右,說(shuō)明該體系有利于地層原油的流度控制。

    在雙管驅(qū)替實(shí)驗(yàn)中,DY-2泡沫體系與XHY-4泡沫體系相比,高低滲管分流率最大變化值多了8.3%,綜合含水率最低值少了5.9%,綜合采出程度提高了4.6百分點(diǎn)。DY-2泡沫體系在進(jìn)一步提高采收率上更具優(yōu)勢(shì),且為泡沫驅(qū)提高采收率技術(shù)提供了新思路。

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