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      礦用FBD 軸流風(fēng)機(jī)出口消聲器設(shè)計(jì)與研究

      2023-05-25 00:47:14阮學(xué)云賈世林
      關(guān)鍵詞:消聲軸流聲壓級(jí)

      阮學(xué)云,賈世林,王 相

      (安徽理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,安徽 淮南 232001)

      礦用FBD 對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī)是我國(guó)井下使用最為廣泛的局部通風(fēng)機(jī)之一,但運(yùn)行時(shí)產(chǎn)生的噪聲大,且噪聲源頻譜呈現(xiàn)寬頻形式,治理難度大,噪聲問題尚未得到有效解決。該類型風(fēng)機(jī)一般布置在掘進(jìn)巷道中,噪聲值約在90 ~ 120 dBA,隨著風(fēng)機(jī)使用年限增加,結(jié)構(gòu)疲勞積累或零件的損耗等問題逐漸出現(xiàn),噪聲值可達(dá)到120 dBA 以上[1],遠(yuǎn)超出《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定噪聲限值85 dBA 的要求[2]。

      消聲器是一種通過(guò)不同結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)或搭配吸聲材料達(dá)到有效消聲的噪聲治理裝置,將消聲器應(yīng)用在風(fēng)機(jī)噪聲治理,能有效阻止或減弱噪聲的輻射,且對(duì)風(fēng)機(jī)效率的影響較小。Stewart[3]將波動(dòng)方程、傳遞矩陣法和時(shí)域等方法引入消聲器的研究,使得消聲器的結(jié)構(gòu)形式不斷改變,消聲效果不斷優(yōu)化。馬大猷[4]院士首創(chuàng)微穿孔板和小孔消聲器消聲理論,使噪聲控制向前邁進(jìn)了一大步。魏軍等[5]將片式消聲器和陣列消聲器結(jié)合,形成一種用于軌道交通的新型消聲器,并通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)的手段驗(yàn)證消聲效果優(yōu)化了2 ~ 4 dB。李海龍等[6]為探究高階模態(tài)下計(jì)算平面波在消聲器中的傳遞損失,采用消聲器進(jìn)出口管道加隔板的方式計(jì)算聲學(xué)性能,并與傳統(tǒng)的計(jì)算方法進(jìn)行比較,驗(yàn)證了該方法的可行性。張岐宇[7]根據(jù)聲模態(tài)設(shè)計(jì)并改進(jìn)煤礦風(fēng)井消聲器,成功將多個(gè)并聯(lián)抗性消聲器與多個(gè)并聯(lián)蜂窩式消聲器結(jié)合,使用仿真和理論計(jì)算對(duì)消聲器進(jìn)行了理論驗(yàn)證。付琪琪[8]對(duì)羅茨風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口消聲器研究,通過(guò)改變消聲器的長(zhǎng)度、擴(kuò)張腔數(shù)量、穿孔管參數(shù),分析消聲器傳遞損失的變化,并對(duì)消聲器的壓力損失做進(jìn)一步探究。

      本文以礦用FBD 軸流風(fēng)機(jī)為研究對(duì)象,通過(guò)對(duì)風(fēng)機(jī)進(jìn)行聲學(xué)測(cè)試,基于所得結(jié)果設(shè)計(jì)出兩種消聲器,并通過(guò)對(duì)比分析,進(jìn)一步優(yōu)化改進(jìn)消聲效果優(yōu)良的矩形槽出口消聲器。試驗(yàn)最后所設(shè)計(jì)的消聲器滿足設(shè)計(jì)要求,符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。

      1 風(fēng)機(jī)噪聲的形成機(jī)理與測(cè)試

      1.1 風(fēng)機(jī)噪聲機(jī)理

      風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí),高速旋轉(zhuǎn)的葉片帶動(dòng)氣流,撞擊周圍空氣,由此產(chǎn)生的巨大噪聲即氣動(dòng)噪聲,按產(chǎn)生方式的不同,又可分為旋轉(zhuǎn)噪聲和渦流噪聲。旋轉(zhuǎn)噪聲頻率由下式計(jì)算:

      式中,f為旋轉(zhuǎn)噪聲頻率,Hz;n為風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速,r/min;Z為葉片數(shù)量;i為高次諧頻(i=1,2,3…)。

      渦流噪聲的頻率由下式計(jì)算:

      式中,f為渦流噪聲頻率,Hz;Sr為斯特勞哈爾系數(shù);V為氣流相對(duì)葉片速度,m/s;D為氣流入射方向物體厚度,m;i為序數(shù)(i=1,2,3…)。

      機(jī)械設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)會(huì)產(chǎn)生機(jī)械噪聲和電磁噪聲[9],但此噪聲在整體研究中影響小,所以在噪聲研究中往往將其忽略。

      1.2 噪聲測(cè)試

      測(cè)試對(duì)象為礦用FBD No.7.0/2×45 kW 對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī),主要參數(shù)如表1 所示。

      表1 礦用FBD No.7.0/2×45 kW 對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī)參數(shù)Tab.1 Parameters of FBD series No.7.0/2×45 kW axial flow fan

      測(cè)點(diǎn)位置應(yīng)選在沒有氣流漩渦處,分別為進(jìn)風(fēng)口軸線兩側(cè)45°、靠近進(jìn)風(fēng)口第一節(jié)法蘭兩側(cè)、葉輪兩側(cè)和出風(fēng)口軸線兩側(cè)45°,測(cè)點(diǎn)距表面1 m,與圓心平齊,并使用激光測(cè)距儀進(jìn)行標(biāo)定,測(cè)點(diǎn)分布如圖1 所示。

      圖1 測(cè)點(diǎn)分布示意圖Fig.1 Diagram of test point distribution

      測(cè)試噪聲數(shù)據(jù)時(shí),風(fēng)機(jī)處理風(fēng)量為700 m3/min,當(dāng)風(fēng)機(jī)啟動(dòng)至穩(wěn)定后,采集相關(guān)噪聲數(shù)據(jù),并從測(cè)試設(shè)備中導(dǎo)出。噪聲治理前,風(fēng)機(jī)各測(cè)點(diǎn)處噪聲1/3 倍頻程圖如圖2 所示,表2 為噪聲治理前各測(cè)點(diǎn)處聲壓級(jí)。

      圖2 治理前各測(cè)點(diǎn)噪聲1/3 倍頻程圖Fig.2 1/3 octave band noise for each measurement point before noise treatment

      表2 噪聲治理前各測(cè)點(diǎn)處聲壓級(jí)Tab.2 Sound pressure level at each measurement point before noise treatment

      由測(cè)試數(shù)據(jù)可知,進(jìn)風(fēng)口頻率特性呈寬頻狀,中高頻較為突出,其中500 ~ 2 500 Hz 頻率段噪聲值范圍在78.1 ~ 88.5 dBA,出風(fēng)口頻率特性也呈寬頻狀,其中500 ~ 630 Hz 以及2 000 ~ 4 000 Hz 噪聲值范圍在85.3 ~ 89.8 dBA,且整體噪聲值高于進(jìn)風(fēng)口。測(cè)試點(diǎn)8 的聲壓級(jí)最大,為96.6 dBA,測(cè)試點(diǎn)5 處的聲壓級(jí)最小,為89.3 dBA,均大于規(guī)定限定值。因此,需要對(duì)風(fēng)機(jī)出口噪聲進(jìn)行消聲器設(shè)計(jì)。

      2 風(fēng)機(jī)消聲器的設(shè)計(jì)研究

      2.1 消聲器選擇

      消聲器主要分為抗性消聲器、阻性消聲器以及阻抗復(fù)合型消聲器[10]。決定抗性消聲器消聲量的主要參數(shù)是長(zhǎng)度和擴(kuò)張比,擴(kuò)張比與長(zhǎng)度越大,消聲效果越好。但煤礦井下巷道環(huán)境復(fù)雜,空間有限,難以使用大尺寸消聲器,因此礦用FBD 軸流風(fēng)機(jī)并不適用抗性消聲器。阻抗復(fù)合消聲器對(duì)寬頻有著良好的消聲效果,但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜,對(duì)風(fēng)機(jī)產(chǎn)生較大的壓力損失,而礦用FBD 軸流風(fēng)機(jī)一般風(fēng)量較大,為保證風(fēng)機(jī)有足夠的風(fēng)量和效率,也不適宜使用該種消聲器。

      阻性消聲器對(duì)中高頻率噪音有著較好的消聲效果,符合礦用FBD 軸流風(fēng)機(jī)的降噪需求,且型號(hào)種類多樣,可根據(jù)實(shí)際環(huán)境選擇,大多結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,占用空間相對(duì)較小,壓力損失較低,通過(guò)控制消聲器的插片結(jié)構(gòu)和吸聲材料參數(shù),可以有效控制消聲器的消聲效果。

      2.2 模型建立

      根據(jù)噪聲標(biāo)準(zhǔn),為滿足使用條件,需要先確定降噪量。由于入射聲波頻率過(guò)高,會(huì)產(chǎn)生上限失效頻率現(xiàn)象,該現(xiàn)象是由于聲波形成聲束狀傳播,與吸聲材料的接觸減少,引起消聲量的下降,經(jīng)驗(yàn)公式如下:

      式中,fn為上限失效頻率,Hz;c為聲速,m/s;D為氣流通道寬度,m。

      確定消聲頻率段后,可由上式確定消聲器氣流通道寬度,一般選取150 ~ 200 mm。阻性消聲器的主要尺寸包括有效長(zhǎng)度、橫截面積以及斷面周長(zhǎng),這些尺寸是影響阻性消聲器消聲結(jié)構(gòu)的重要因素。由于井下空間有限,消聲器長(zhǎng)度不超過(guò)3 m[11]。吸聲材料是決定阻性消聲器消聲性能的重要因素,超細(xì)玻璃棉作為綜合性能較好的吸聲材料,在一定范圍內(nèi),材料厚度越厚,低頻吸聲效果越好。因此,材料厚度可以根據(jù)消聲頻率下限確定,其公式如下:

      式中,H為材料厚度,mm;fl為下限頻率,Hz;β為吸聲材料貝塔參數(shù),可查表獲得。

      本文采用Virtual Lab 的有限元法對(duì)消聲器進(jìn)行聲學(xué)數(shù)值仿真,主要針對(duì)軸流風(fēng)機(jī)出口進(jìn)行消聲器設(shè)計(jì),并給出兩種模型方案進(jìn)行對(duì)比,模型圖見圖3。

      圖3 兩種方案的出口消聲器模型Fig.3 Exit muffler model for two schemes

      利用Virtual Lab 劃分網(wǎng)格,為保證計(jì)算精度,網(wǎng)格最大尺寸設(shè)為10 mm,定義網(wǎng)格類型為聲學(xué)網(wǎng)格,設(shè)置流體材料和屬性,其中空氣聲速設(shè)置為340 m/s,密度為1.225 kg/m3。多孔材料模型選擇Delany-Bazley-Miki 模型對(duì)應(yīng)玻璃棉吸聲材料,孔隙率選擇默認(rèn)值0.97,流阻率設(shè)置為11 000 Pas/m3。進(jìn)口處賦單位質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)速度-1 m/s,出口定義無(wú)反射邊界條件。設(shè)置計(jì)算頻率為100 ~ 2 500 Hz。計(jì)算完成后,查看進(jìn)出口的聲壓響應(yīng)并進(jìn)行傳遞損失計(jì)算,最后提取兩種方案出口消聲器傳遞損失曲線,如圖4 所示。

      圖4 兩種方案出口消聲器聲壓響應(yīng)傳遞損失曲線圖Fig.4 Pressure sensitivity losses of outlet mufflers for both schemes

      根據(jù)數(shù)值模擬結(jié)果,分析兩種出口消聲器消聲效果。矩形槽出口消聲器傳遞損失采用實(shí)線表示,在中低頻處隨著頻率的增大,其傳遞損失量不斷增加,在1 600 Hz 處達(dá)到峰值42 dB,隨后傳遞損失量開始下降,分別在2 000 Hz 到達(dá)到29 dB,2 500 Hz達(dá)到25 dB,并逐漸保持平穩(wěn)。圓形槽出口消聲器傳遞損失采用點(diǎn)線表示,在中低頻處隨著頻率的增大,其傳遞損失量不斷增加,在1 500 Hz 處達(dá)到峰值41 dB,隨后傳遞損失量開始下降,分別在2 000 Hz 到達(dá)到29 dB,2 500 Hz 達(dá)到25 dB,并逐漸保持平穩(wěn)。

      兩種方案的進(jìn)口消聲器總體趨勢(shì)基本一致,低頻消聲效果較差,中高頻消聲效果較好,符合阻性消聲器的聲學(xué)特性。圓形槽傳遞損失峰值較矩形槽向低頻移動(dòng),可以根據(jù)具體消聲頻率段選擇消聲器。對(duì)比之前所測(cè)得噪聲數(shù)據(jù),方案1 相比于方案2 更加滿足設(shè)計(jì)要求,并且方案1 整體結(jié)構(gòu)較為簡(jiǎn)單,在探究消聲器傳遞損失的影響因素時(shí),能夠更準(zhǔn)確地分析結(jié)果,因此選用方案1 作為研究對(duì)象。

      3 消聲器內(nèi)部流場(chǎng)優(yōu)化

      消聲器的結(jié)構(gòu)在一定程度上會(huì)造成軸流風(fēng)機(jī)風(fēng)量損失,增加風(fēng)機(jī)額外功率,因此在考慮消聲效果的同時(shí),還應(yīng)該保證消聲器內(nèi)部氣流穩(wěn)定,減小壓力損失[12]。

      通過(guò)Fluent 模擬仿真,將矩形槽出口消聲器模型導(dǎo)入ICEM模塊中進(jìn)行網(wǎng)格劃分,設(shè)置邊界條件。入口端選擇質(zhì)量流入口mass-flow-inlet,方向垂直于進(jìn)口面,可根據(jù)軸流風(fēng)機(jī)風(fēng)量算出質(zhì)量,對(duì)軸流風(fēng)機(jī)分別設(shè)置400 m3/min、500 m3/min、600 m3/min、700 m3/min 四種工況,流體為不可壓縮,采用壓力基求解器進(jìn)行求解,湍流模型方程使用Realizable k-ε 模型,該模型能夠較好地處理彎曲流線及瞬變流動(dòng),消聲器出口端選擇壓力pressure-outlet 取值相對(duì)大氣壓0 Pa,消聲器的插片與壁面設(shè)置為wall,無(wú)滑移。

      插片結(jié)構(gòu)是影響消聲器內(nèi)部流場(chǎng)并造成壓力損失的主要因素[13],為使消聲器內(nèi)流場(chǎng)穩(wěn)定,減小壓力損失,在不影響消聲器聲學(xué)效果的前提下對(duì)插片結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化,將插片前后端改成頂角為30 °的三角狀。通過(guò)對(duì)比優(yōu)化前后的內(nèi)部流場(chǎng)分析圖可以看出,優(yōu)化后的插片結(jié)構(gòu)使消聲器內(nèi)部流場(chǎng)整體得到了較大的改善,消聲器進(jìn)氣口處插片對(duì)氣流的阻擋作用得到明顯減小,最大壓力從原來(lái)的1 067.84 Pa 降低到300.00 Pa,幾乎沒有產(chǎn)生回流現(xiàn)象。在插片尾部漩渦脫落現(xiàn)象減少,湍動(dòng)能從原來(lái)最大100.00 m2s2降低到50.00 m2s2,能量損失減少[14]。同時(shí)由于阻力的減小,消音器進(jìn)出口處的壓力梯度變化降低,見圖5、圖6。

      圖5 優(yōu)化前消聲器內(nèi)部流場(chǎng)分析Fig.5 Internal flow field of muffler before optimisation

      圖6 優(yōu)化后消聲器內(nèi)部流場(chǎng)分析Fig.6 Internal flow field of mufflers after optimisation

      比較優(yōu)化前后出口消聲器的壓力損失發(fā)現(xiàn),插片的結(jié)構(gòu)優(yōu)化使消聲器壓力損失得到極大的改善,如表3 所示。

      表3 不同工況下優(yōu)化后矩形槽出口消聲器的全壓損失Tab.3 Full pressure losses of optimized rectangular slot outlet muffler under different working conditions

      4 試驗(yàn)驗(yàn)證

      圖7 為上述設(shè)計(jì)優(yōu)化后的矩形槽出口消聲器實(shí)物圖,安裝在礦用FBD No.7.0/2×45 kW 對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī)的出口處。

      圖7 出口消聲器實(shí)物圖Fig.7 Physical view of outlet muffler

      測(cè)試時(shí)風(fēng)機(jī)處理風(fēng)量同樣為700 m3/min,啟動(dòng)風(fēng)機(jī)至穩(wěn)定運(yùn)行后,采集相關(guān)噪聲數(shù)據(jù)的并導(dǎo)出測(cè)試結(jié)果,圖8 為風(fēng)機(jī)各測(cè)點(diǎn)1/3 倍頻程圖。

      圖8 安裝風(fēng)機(jī)進(jìn)出口消聲器各測(cè)點(diǎn)噪聲1/3 倍頻程圖Fig.8 1/3 octave noise map at each measurement point with inlet and outlet mufflers

      分析數(shù)據(jù)可知,安裝出口消聲器后,各測(cè)點(diǎn)低頻段聲壓級(jí)出現(xiàn)一定程度下降,中高頻段聲壓級(jí)出現(xiàn)較大程度下降,風(fēng)機(jī)進(jìn)風(fēng)口測(cè)點(diǎn)800 Hz 及1 000 Hz處聲壓級(jí)下降平均值較大,分別達(dá)到21 dB 及22.1 dB,風(fēng)機(jī)出風(fēng)口測(cè)點(diǎn)1 250 Hz 及1 600 Hz 聲壓級(jí)下降平均值較大,分別達(dá)到24.4 dB 及31.5 dB,整體噪聲值趨勢(shì)基本與數(shù)值模擬趨勢(shì)相吻合。由于在實(shí)際測(cè)中,各位置聲波相互干擾,因此實(shí)際測(cè)試中整體聲壓級(jí)下降值比數(shù)值模擬值略小。由表4可知,安裝消聲器后,風(fēng)機(jī)測(cè)點(diǎn)7 處的聲壓級(jí)最大,為81.1 dBA,低于規(guī)定噪聲限定值85 dBA。因此,風(fēng)機(jī)進(jìn)出口安裝上述消聲器能夠達(dá)到國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。

      表4 安裝出口消聲器后各測(cè)點(diǎn)處聲壓級(jí)Tab.4 Sound pressure level at each measurement point with outlet muffler

      5 總結(jié)

      針對(duì)礦用FBD No.7.0/2×45 kW 對(duì)旋式軸流風(fēng)機(jī)在使用過(guò)程中噪聲值不符合國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求的問題,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試發(fā)現(xiàn),治理前風(fēng)機(jī)噪聲呈寬頻狀,中高頻較突出,最大噪聲值達(dá)到96.6 dBA,基于此,設(shè)計(jì)出矩形槽和圓形槽出口消聲器。利用LMS Virtual Lab 中的有限元法對(duì)消聲器進(jìn)行聲學(xué)數(shù)值仿真,通過(guò)分析兩者的傳遞損失,確定采用矩形槽消聲器。對(duì)矩形槽消聲器進(jìn)行Fluent 內(nèi)部流場(chǎng)分析,得出壓力損失,并進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化。在試驗(yàn)驗(yàn)證中,安裝優(yōu)化后消聲器的風(fēng)機(jī)最大降噪量為16.0 dB,最大噪聲值為81.1 dBA,整機(jī)滿足國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)要求。

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