廢PET塑料纖維對(duì)再生混凝土基本性能的影響

彭全敏，陳炳蔚，張 彥,3，鹿 群,3，劉洛源，郭曉宇

(1.天津城建大學(xué)土木工程學(xué)院，天津 300384；2.天津市土木建筑結(jié)構(gòu)防護(hù)與加固重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300384； 3.天津市軟土特性與工程環(huán)境重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津 300384；4.無錫拈花灣文化投資發(fā)展有限公司，無錫 214091)

0 引 言

為持續(xù)滿足混凝土材料的需求量,大量開山采石已引起生態(tài)環(huán)境破壞，與此同時(shí),拆除舊的建筑和基礎(chǔ)設(shè)施所產(chǎn)生的混凝土廢棄物又因堆放而不斷占用寶貴的土地資源,利用廢棄混凝土制成再生骨料進(jìn)而生產(chǎn)再生混凝土是混凝土材料可持續(xù)發(fā)展的必由之路。再生骨料自身存在微裂紋和表面附著老砂漿等缺陷，導(dǎo)致再生混凝土的力學(xué)性能和耐久性能略遜于普通的天然骨料混凝土[1-3]。為拓寬再生混凝土的應(yīng)用范圍，添加各種纖維來增強(qiáng)再生混凝土[4-7]成為近些年學(xué)術(shù)界和工程界研究的熱點(diǎn)。

隨著工業(yè)的發(fā)展，塑料制品逐漸增多，雖然可以回收再利用但仍有相當(dāng)一部分被棄作垃圾而填埋。其中大量的塑料瓶、塑料桶主要由聚對(duì)苯二甲酸乙二酯(PET)塑料制成，該物質(zhì)因不腐爛、難降解已引發(fā)環(huán)境污染，將廢PET塑料制成混凝土增強(qiáng)材料已成為近些年國(guó)外學(xué)者研究的熱點(diǎn)。PET回收再利用的方法之一是將收集的PET瓶通過熱熔生產(chǎn)成纖維，將再生纖維摻入混凝土?；谶@種方法，Ochi等[8]得出了用再生PET纖維增強(qiáng)普通混凝土性能可行的結(jié)論，并列舉了再生PET纖維在日本應(yīng)用的兩個(gè)工程案例；Fraternali等[9-10]開展了再生PET纖維混凝土的各種物理力學(xué)性能試驗(yàn)；Kim等[11]對(duì)再生PET纖維混凝土配筋梁進(jìn)行了彎曲試驗(yàn)?；赑ET回收再利用的第二種方法，將收集的PET塑料瓶洗凈后剪切成纖維條，F(xiàn)oti[12-13]開展了再生PET纖維混凝土的材料性能試驗(yàn)及配筋梁試驗(yàn)；Borg等[14]、Kumar等[15]均研究了PET纖維形狀對(duì)混凝土性能的影響；Khalid等[16]對(duì)PET環(huán)狀纖維開展了纖維抗拔強(qiáng)度研究；Thomas等[17]對(duì)摻少量高嶺土和PET纖維的混凝土進(jìn)行坍落度和強(qiáng)度試驗(yàn)；Mohammed等[18]將PET纖維應(yīng)用于高強(qiáng)度混凝土，研究了纖維混凝土的力學(xué)性能試驗(yàn)及纖維混凝土配筋梁的結(jié)構(gòu)性能。

就目前國(guó)外學(xué)者對(duì)PET纖維混凝土抗壓強(qiáng)度的試驗(yàn)研究可以發(fā)現(xiàn)，因原材料的性能、幾何尺寸、配合比等不同，PET纖維對(duì)混凝土抗壓強(qiáng)度的影響規(guī)律各異。Kim等[11]指出，普通混凝土(水灰比0.41)的抗壓強(qiáng)度隨再生PET纖維摻量的增大而下降，降幅為1%～9%。Fraternali等[10]報(bào)道，與普通混凝土比，水灰比0.38的混凝土摻入兩種不同形狀PET纖維后，抗壓強(qiáng)度分別降低5.7%、8.3%；Fraternali等[9]還得出，水灰比0.53的混凝土摻入三種不同再生PET纖維后，抗壓強(qiáng)度比素混凝土高35.14%、22.03%和0.03%。Foti[12]試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，三種不同摻量、不同形狀PET纖維摻入后，混凝土的抗壓強(qiáng)度均低于素混凝土。Thomas等[17]報(bào)道，當(dāng)纖維摻量不超過0.4%(體積分?jǐn)?shù))時(shí)，抗壓強(qiáng)度逐漸增大，當(dāng)摻量為0.6%和0.8%時(shí)，抗壓強(qiáng)度分別下降7.4%、15.3%。Mohammed等[18]的試驗(yàn)結(jié)果顯示，摻PET纖維使高強(qiáng)度混凝土的抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度下降，且摻量越大，強(qiáng)度越小，抗拉強(qiáng)度損失小于抗壓強(qiáng)度損失，纖維對(duì)高強(qiáng)度混凝土力學(xué)性能的影響與普通混凝土不同。Bui等[19]發(fā)現(xiàn)，水灰比0.45的全再生混凝土的抗壓強(qiáng)度隨廢PET瓶纖維摻量的增大而減小。Irwan等[20]報(bào)道，PET纖維的體積摻量在0.5%時(shí)，纖維混凝土(水灰比0.65)的抗壓強(qiáng)度比同水灰比素混凝土提高9.1%；摻量在1.0%、1.5%時(shí)，抗壓強(qiáng)度分別比素混凝土低0.45%和17.65%。上述文獻(xiàn)所用PET纖維特性見表1。

表1 文獻(xiàn)所用再生PET纖維的基本信息Table 1 Basic information of recycled PET fibers used in literature

目前雖有用廢地毯纖維[21-24]、再生鋼纖維[25]、再生CFRP纖維[26]增強(qiáng)再生混凝土方面的研究，但廢PET纖維增強(qiáng)再生混凝土的研究報(bào)道卻較少。用廢PET塑料纖維替代原生纖維，再生粗骨料替代天然粗骨料來制備混凝土，可更大限度地降低資源與能源的耗費(fèi)，是實(shí)現(xiàn)綠色建筑的一種有益嘗試，而開展廢PET塑料纖維增強(qiáng)再生混凝土基本性能的研究則是開始綠色建筑材料嘗試的第一步。

本文將收集來的廢PET塑料瓶經(jīng)人工剪切成一定寬度的纖維條，以纖維長(zhǎng)度和摻量為變量，研究廢PET塑料纖維對(duì)再生混凝土工作性能和基本力學(xué)性能的影響，探求廢PET纖維增強(qiáng)再生混凝土作為結(jié)構(gòu)混凝土的可能性。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 材料與配合比

以P·O 42.5普通硅酸鹽水泥為膠凝材料，細(xì)骨料為表觀密度2 610 kg/m3、細(xì)度模數(shù)2.2的天然細(xì)砂。天然粗骨料為粒徑5～20 mm的碎石，再生粗骨料從某再生骨料加工廠購(gòu)得，粒徑為5～20 mm，二者基本特性見表2。拌制時(shí)為獲得較好的流動(dòng)性摻入萘系高效減水劑，并使用自來水拌和。洗凈的廢礦泉水瓶取瓶身用切紙機(jī)裁成寬度為1～2 mm的纖維條，再剪成20、30、40 mm三種長(zhǎng)度的PET纖維。用微機(jī)控制的電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行廢PET塑料瓶片進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，測(cè)得纖維基本性能見表3。

表2 粗骨料基本性能Table 2 Basic properties of coarse aggregates

表3 PET纖維基本性能Table 3 Basic properties of PET fiber

以廢PET纖維的長(zhǎng)度和摻量為變量，共設(shè)計(jì)10組配合比，其中不摻纖維的再生混凝土(recycled aggregate concrete， RAC)一組，廢PET纖維再生混凝土(fiber reinforced recycled aggregate concrete， FRRAC)9組，PET塑料纖維長(zhǎng)度為20、30、40 mm，體積摻量為0.5%、1.0%、1.5%(即7.1、14.2、21 kg/m3)。混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度為C40，水灰比0.43，m(水泥) ∶m(細(xì)骨料) ∶m(粗骨料)=391 ∶643 ∶1 305，RAC的再生粗骨料質(zhì)量取代率為50%，并根據(jù)再生粗骨料吸水率加入附加水，萘系減水劑摻量為水泥質(zhì)量的1%。

1.2 試件制作與試驗(yàn)加載

采用強(qiáng)制式攪拌機(jī)拌合混凝土。攪拌程序如下：水泥與PET纖維先干拌1 min，隨后加砂與三分之二的水?dāng)嚢? min，再加入粗骨料攪拌2 min，最后加減水劑和剩余水?dāng)嚢? min。出料后對(duì)各組新拌混凝土進(jìn)行坍落度試驗(yàn)。

參考《纖維混凝土試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(CECS 13—2009)，每組配合比制作6個(gè)邊長(zhǎng)100 mm的立方體試塊，用于測(cè)試立方體抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度。所有試塊用塑料膜覆蓋1 d隨后拆模，在實(shí)驗(yàn)室水中養(yǎng)護(hù)28 d取出進(jìn)行力學(xué)試驗(yàn)，抗壓試驗(yàn)和劈裂抗拉試驗(yàn)的加載速率分別為5 kN/s和1.5 kN/s。

2 結(jié)果與討論

2.1 坍落度試驗(yàn)

各配合比下新拌混凝土的坍落度值見圖1。由圖1可知，摻入纖維后，F(xiàn)RRAC的坍落度隨纖維摻量的增大而下降，且纖維越長(zhǎng)，坍落度降幅也越大。當(dāng)纖維摻量為0.5%時(shí)，F(xiàn)RRAC的坍落度是RAC的84%～97%；纖維摻量超過0.5%后，F(xiàn)RRAC坍落度大幅下降，當(dāng)體積摻量為1.0%和1.5%時(shí)，F(xiàn)RRAC的坍落度分別是RAC坍落度的46%～69%和32%～40%。PET塑料纖維的加入給漿體的自由流動(dòng)增加了阻力，且纖維越多、越長(zhǎng)，其阻礙作用也越大，混凝土流動(dòng)性降低。國(guó)外學(xué)者在廢PET纖維混凝土[17,26]和再生PVC纖維混凝土[27]的坍落度試驗(yàn)中均有類似發(fā)現(xiàn)，即纖維摻量越大，纖維混凝土的坍落度越小。

圖1 不同混凝土的坍落度Fig.1 Slump of different concrete

2.2 抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)

根據(jù)RAC和FRRAC的28 d立方體抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)值分別繪出PET纖維摻量和長(zhǎng)度對(duì)RAC抗壓強(qiáng)度的影響，如圖2所示。FRRAC的抗壓強(qiáng)度是RAC強(qiáng)度的98%～120%，除摻入1.0%和1.5% 30 mm纖維的試件強(qiáng)度略低外，廢PET塑料纖維對(duì)RAC抗壓強(qiáng)度均有不同程度的提高。

圖2 纖維對(duì)RAC抗壓強(qiáng)度的影響Fig.2 Effect of fiber on compressive strength of RAC

由圖2(a)可知，與RAC相比，當(dāng)摻入0.5%廢 PET纖維時(shí)，F(xiàn)RRAC的抗壓強(qiáng)度明顯提高，增幅達(dá)16%～20%；當(dāng)PET纖維摻量為1.0%時(shí)，F(xiàn)RRAC抗壓強(qiáng)度有所下降，增幅降至-2%～7%，除纖維長(zhǎng)度30 mm試件的抗壓強(qiáng)度略低以外，總體上仍不小于RAC；PET纖維摻量從1.0%增大到1.5%時(shí)，F(xiàn)RRAC抗壓強(qiáng)度基本維持不變，增幅為0%～6%。由此可見，0.5%小摻量的廢PET塑料纖維對(duì)再生混凝土的抗壓強(qiáng)度明顯有利，20～40 mm長(zhǎng)PET纖維的最佳體積摻量為0.5%。此外，由圖2(a)還可以看出，20、30 mm長(zhǎng)的PET纖維對(duì)抗壓強(qiáng)度的增強(qiáng)效果相差不大，而長(zhǎng)度40 mm PET纖維的增強(qiáng)效應(yīng)顯著，增幅為6%～20%，明顯優(yōu)于20、30 mm的纖維。其原因是，當(dāng)纖維摻量小時(shí)，混凝土中引入的纖維與基體間的孔隙或薄弱界面過渡區(qū)少，且在相同體積摻量下，因長(zhǎng)纖維數(shù)量少，孔隙或薄弱界面過渡區(qū)更少，纖維對(duì)抗壓強(qiáng)度的不利影響有限，與此同時(shí)，長(zhǎng)纖維可以比短纖維更好地發(fā)揮橋接裂縫作用，其有利效應(yīng)增大，故小摻量長(zhǎng)纖維能提高再生混凝土的抗壓強(qiáng)度。

由圖2(b)可知，廢PET塑料纖維摻量為0.5%時(shí)再生混凝土的抗壓強(qiáng)度最高，且強(qiáng)度隨纖維長(zhǎng)度的增大而增大；摻量為1.0%和1.5%時(shí)，長(zhǎng)度不大于30 mm的短纖維對(duì)RAC抗壓強(qiáng)度的影響不大，當(dāng)纖維長(zhǎng)度增大到40 mm時(shí)，抗壓強(qiáng)度增大，較RAC提高6%～7%。綜上可知，在本文纖維長(zhǎng)度和摻量的研究范圍內(nèi)，廢PET塑料纖維有利于RAC抗壓強(qiáng)度增大的最佳長(zhǎng)度是40 mm。

2.3 劈裂抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)

摻入廢PET纖維后，F(xiàn)RRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度顯著提高，劈裂抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度之比為由RAC的0.07提高到0.08～0.11，表明FRRAC的脆性有所改善，且PET纖維對(duì)抗拉強(qiáng)度的增強(qiáng)效果大于抗壓強(qiáng)度， FRRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度可達(dá)到RAC強(qiáng)度的1.38～1.57倍。與相關(guān)文獻(xiàn)比較，摻入廢PET纖維可對(duì)再生混凝土實(shí)現(xiàn)與宏觀聚丙烯纖維[5]、鋼纖維[28-29]相似的增強(qiáng)效果。

廢PET塑料纖維的摻量和長(zhǎng)度對(duì)RAC劈裂抗拉強(qiáng)度的影響見圖3。由圖3(a)可知，纖維從無到有(摻量0%～0.5%)時(shí)，再生混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度提升幅度最大，之后隨纖維摻量(摻量0.5%～1.5%)的增大，強(qiáng)度變化幅度逐漸減小。對(duì)于20 mm廢PET纖維，當(dāng)摻量不超過1.0%時(shí)，F(xiàn)RRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度隨纖維摻量的增大而提高，較RAC增長(zhǎng)57%；摻量進(jìn)一步增大到1.5%時(shí)，強(qiáng)度有所下降，增幅為47%；纖維摻量對(duì)20 mm纖維影響較大。對(duì)于30、40 mm廢PET纖維，當(dāng)摻量在0.5%～1.5%變化時(shí)，F(xiàn)RRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度隨纖維摻量小幅增減，摻30、40 mm廢 PET纖維的FRRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度分別是RAC的1.38～1.46倍和1.43～1.48倍，此時(shí)40 mm 廢PET纖維的摻量對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度的影響不大。相比較而言，摻入一定量短PET纖維(1.0%的20 mm纖維)或摻入長(zhǎng)PET纖維(0.5%～1.5%的40 mm纖維)均是提高再生混凝土抗拉強(qiáng)度的有效手段，這是因?yàn)樵黾永w維數(shù)量或纖維長(zhǎng)度均可增大混凝土抗裂縫滑移的能力。

圖3 纖維對(duì)RAC劈裂抗拉強(qiáng)度的影響Fig.3 Effect of fiber on splitting tensile strength of RAC

由圖3(b)可知，廢PET塑料纖維摻量為0.5%時(shí)，F(xiàn)RRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度隨纖維長(zhǎng)度的增大而增長(zhǎng)，纖維長(zhǎng)度對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度的影響較明顯；摻量為1.0%和1.5%時(shí)，F(xiàn)RRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度隨纖維長(zhǎng)度時(shí)增時(shí)減，纖維長(zhǎng)度的影響因受摻量影響而不明朗；PET纖維越長(zhǎng)，摻量對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度的影響越小，因?yàn)檩^長(zhǎng)的宏觀塑料纖維可跨越更多裂縫，較好地發(fā)揮橋接作用并傳力，其影響開始大于摻量的影響?？梢?，PET纖維的摻量和長(zhǎng)度對(duì)再生混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的影響存在此消彼長(zhǎng)的現(xiàn)象。PET纖維摻量為0.5%時(shí)，3個(gè)不同纖維長(zhǎng)度的FRRAC劈拉破壞后的斷面如圖4所示，可以看出， 40 mm長(zhǎng)纖維的橋接裂縫能力最強(qiáng)，劈開的試塊雖有多條貫穿裂縫但裂而不碎。

圖4 劈裂受拉試件斷裂面Fig.4 Fracture surfaces of splitting tensile specimens

結(jié)合現(xiàn)有PET增強(qiáng)天然骨料混凝土[16,20]和再生混凝土[19]的研究成果可以發(fā)現(xiàn)，廢PET塑料纖維對(duì)普通強(qiáng)度的天然骨料混凝土和再生骨料混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度均有增強(qiáng)效應(yīng)。

3 影響因素顯著性分析

運(yùn)用統(tǒng)計(jì)學(xué)中的雙因素方差分析，對(duì)影響再生混凝土立方體抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度的兩個(gè)因素，即纖維摻量和纖維長(zhǎng)度進(jìn)行影響因素的顯著性分析，結(jié)果見表4。

由表4可知，在0.05顯著性水平下，廢PET塑料纖維的摻量對(duì)再生混凝土抗壓強(qiáng)度的影響顯著，而纖維長(zhǎng)度以及摻量與長(zhǎng)度的交互作用對(duì)抗壓強(qiáng)度影響不顯著；然而，纖維的摻量、長(zhǎng)度以及二者相互作用均對(duì)再生混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度影響顯著，相比較而言，纖維摻量對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度的影響稍弱于纖維長(zhǎng)度和二者的交互作用。

表4 纖維再生混凝土強(qiáng)度的雙因素方差分析結(jié)果(α=0.05)Table 4 Results of two-way analysis of variance for strength data of FRRAC (α=0.05)

因受力狀態(tài)不同，廢PET塑料纖維對(duì)再生混凝土抗壓和劈裂抗拉強(qiáng)度的影響完全不同，針對(duì)不同的強(qiáng)度指標(biāo)，PET纖維再生混凝土的最佳配合比也必定不同。在本研究中，摻0.5%長(zhǎng)度40 mm廢PET纖維的再生混凝土試塊抗壓強(qiáng)度最高，而摻1.0%長(zhǎng)度20 mm廢PET纖維的再生混凝土試塊劈裂抗拉強(qiáng)度最高。綜合考慮施工時(shí)的流動(dòng)性以及使用時(shí)的抗壓和抗拉強(qiáng)度需求，在取代率50%的RAC中摻入0.5%長(zhǎng)度40 mm廢PET纖維制成的FRRAC性能較優(yōu)。

4 微觀結(jié)構(gòu)分析

圖5 素混凝土RAC試件SEM照片F(xiàn)ig.5 SEM image of plain concrete RAC

從破壞的劈裂抗拉試件中取樣噴金，用掃描電子顯微鏡進(jìn)行微觀結(jié)構(gòu)分析，結(jié)果如圖5和圖6所示。由圖5可知，RAC的絮狀水化產(chǎn)物C-S-H凝膠中有未水化的C3S顆粒、較多的原始孔和少量板層狀Ca(OH)2，結(jié)構(gòu)疏松。由此可見，被老砂漿包裹的再生粗骨料的加入影響了水泥的水化，導(dǎo)致RAC的水泥石不密實(shí)。由圖6(a)清楚可見，纖維雖有少量水化物包裹，但與水泥石之間的界面過渡區(qū)出現(xiàn)了裂隙；圖6(b)和(c)顯示FRRAC水泥水化反應(yīng)較好，其水泥石較RAC密實(shí)，有極少的原始孔和微裂紋?；趫D6所反映的微觀形貌以及前文纖維對(duì)強(qiáng)度的影響分析可以得出，雖然摻纖維會(huì)引入薄弱的界面過渡區(qū)，但結(jié)構(gòu)較致密的水泥石以及纖維橋接裂縫的作用使FRRAC的強(qiáng)度整體上不低于RAC，且因纖維與基體的裂隙對(duì)劈裂抗拉強(qiáng)度影響較弱，而受拉狀態(tài)下纖維阻裂效應(yīng)較強(qiáng)[19]，F(xiàn)RRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度反而明顯高于RAC。

圖6 RAC-PET1.0%-40的SEM照片F(xiàn)ig.6 SEM images of RAC-PET1.0%-40

5 結(jié) 論

1)廢PET纖維摻量較小(0.5%)時(shí)，F(xiàn)RRAC的流動(dòng)性略低于RAC，但摻量較大(1.0%～1.5%)時(shí)，F(xiàn)RRAC的坍落度隨纖維摻量和長(zhǎng)度的增大而顯著減小。

2)總體上看，摻廢PET塑料纖維基本不會(huì)降低再生混凝土的抗壓強(qiáng)度，當(dāng)長(zhǎng)度20～40 mm的 PET纖維以0.5%的摻量摻入時(shí)，F(xiàn)RRAC的抗壓強(qiáng)度最高，較RAC提高了16%～20%，且隨纖維長(zhǎng)度的增大而增大。1.0%和1.5%的PET纖維摻量對(duì)FRRAC抗壓強(qiáng)度的影響相似，增強(qiáng)效果不如0.5%的小摻量；長(zhǎng)度20、30 mm的PET纖維對(duì)再生混凝土抗壓強(qiáng)度的影響相似，增強(qiáng)效果不如40 mm長(zhǎng)纖維顯著。

3)廢PET塑料纖維對(duì)再生混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度的增強(qiáng)效果顯著，F(xiàn)RRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度可達(dá)RAC強(qiáng)度的1.38～1.57倍，摻入1.0%長(zhǎng)度20 mm PET纖維時(shí), FRRAC的抗拉強(qiáng)度達(dá)到最高。摻入一定量的短PET纖維(1.0%的20 mm纖維)或摻入長(zhǎng)PET纖維(0.5%～1.5%的40 mm纖維)均可更有效地提高再生混凝土的抗拉強(qiáng)度。PET纖維在0.5%摻量時(shí)，F(xiàn)RRAC的劈裂抗拉強(qiáng)度隨纖維長(zhǎng)度的增大而增長(zhǎng)，與抗壓強(qiáng)度的影響規(guī)律一致。

4)雙因素方差分析表明，廢PET纖維摻量對(duì)再生混凝土的抗壓強(qiáng)度有顯著影響，而廢PET纖維的摻量、長(zhǎng)度以及摻量與長(zhǎng)度的交互作用均對(duì)再生混凝土的劈裂抗拉強(qiáng)度有顯著影響。

5)微觀結(jié)構(gòu)分析表明，亂向分布的PET纖維雖在基體中引入間隙，但適量摻入反而使水泥石結(jié)構(gòu)較致密，加上纖維的阻裂效應(yīng)，再生混凝土的抗壓強(qiáng)度不會(huì)降低，且劈裂抗拉強(qiáng)度顯著提高。