海洋地勘黏土數(shù)據(jù)一致性原則及應(yīng)用研究

牛海峰，李向輝，梁峰，李亞，張子健,?

（1.中國(guó)廣核新能源控股有限公司, 北京 100070；2.深圳市普羅海洋科技有限責(zé)任公司, 廣東 深圳 518000；3.深圳清華大學(xué)研究院, 廣東 深圳 518057）

0 引言

海洋地勘中的巖土勘測(cè)是指通過(guò)取樣測(cè)試或者原位測(cè)試的方法，獲取指定點(diǎn)位指定深度處海床土體的物理力學(xué)信息[1-4]。其中，海床土體的力學(xué)強(qiáng)度特征，特別是靜載條件下黏性土的不擾動(dòng)不固結(jié)不排水強(qiáng)度Su和砂性土的內(nèi)摩擦角φ，是海洋工程最直接、最基本的勘察參數(shù)，也是最容易受到外界影響而出現(xiàn)較大偏差的參數(shù)[5-7]。

當(dāng)前，我國(guó)海洋巖土勘測(cè)普遍采用以鉆孔取樣測(cè)試為主、以原位測(cè)試為輔的方法[8]。其中，靜力觸探（CPT）是最為常用的海洋巖土原位測(cè)試工具[9-10]。在取樣測(cè)試方法中，由于較高圍壓的存在，海床土樣的擾動(dòng)是不可避免的，土樣擾動(dòng)可顯著改變土樣原本的強(qiáng)度和變形特征，是影響海洋地勘質(zhì)量的關(guān)鍵因素[11]。當(dāng)前我國(guó)海洋地勘多采用陸地式鉆機(jī)+自升式平臺(tái)這種裝備組合獲取土樣，容易導(dǎo)致土樣的較大擾動(dòng)，在后續(xù)的土樣保存、運(yùn)輸及操作環(huán)節(jié)，也缺乏針對(duì)性的保護(hù)措施。上述環(huán)節(jié)產(chǎn)生的土樣擾動(dòng)將直接影響后續(xù)的土工測(cè)試。此外，土工測(cè)試自身也容易產(chǎn)生偏差?？紤]到海床物理力學(xué)特征的標(biāo)準(zhǔn)值/真實(shí)值難以確定，如果勘測(cè)各環(huán)節(jié)技術(shù)手段單一，例如土體的Su強(qiáng)度僅通過(guò)常規(guī)三軸試驗(yàn)量測(cè)，僅僅依賴單一測(cè)試，則難以對(duì)勘測(cè)結(jié)果的可靠性做出評(píng)判。另一方面，為有效避免土樣擾動(dòng)等因素對(duì)土體測(cè)試的干擾，以CPT為代表的原位測(cè)試方法在海洋地勘中得到廣泛應(yīng)用。然而，當(dāng)前常用的CPT數(shù)據(jù)解釋方法（即Nkt系數(shù)法）在本質(zhì)上仍需回歸到高質(zhì)量的鉆孔取樣測(cè)試結(jié)果進(jìn)行標(biāo)定[12]。因此，當(dāng)前的原位測(cè)試技術(shù)還不是一種完全獨(dú)立的土體強(qiáng)度勘測(cè)方法，不能用來(lái)獨(dú)立校核鉆孔取樣的勘測(cè)結(jié)果。綜上所述，由于缺乏土樣擾動(dòng)評(píng)估，單一式的鉆孔取樣土工測(cè)試無(wú)法對(duì)測(cè)試結(jié)果去蕪存菁，同時(shí)，原位測(cè)試的CPT技術(shù)雖然避免了土樣擾動(dòng)，但經(jīng)驗(yàn)參數(shù)如不校正很難得到精準(zhǔn)數(shù)據(jù)。因此，現(xiàn)有地勘技術(shù)存在較大的經(jīng)驗(yàn)性和盲目性，無(wú)法達(dá)到精準(zhǔn)地勘要求。

基于以上認(rèn)知，本文介紹一種基于一致性原則的海洋巖土勘測(cè)新方法，有效地整合了鉆孔取樣不連續(xù)單點(diǎn)數(shù)據(jù)和原位測(cè)試連續(xù)曲線數(shù)據(jù)。新技術(shù)主要包括兩個(gè)基本環(huán)節(jié)：（1）鉆孔取樣土樣擾動(dòng)綜合評(píng)估；（2）鉆孔取樣和原位測(cè)試土體強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果的一致性綜合評(píng)估。

1 土樣擾動(dòng)綜合評(píng)估

海洋巖土勘測(cè)技術(shù)首先應(yīng)該通過(guò)各種觀測(cè)方法，對(duì)獲得的土樣進(jìn)行擾動(dòng)評(píng)估。需要澄清的是，土樣擾動(dòng)評(píng)估的目的是評(píng)估土樣的擾動(dòng)狀況并篩選較好的土樣為后續(xù)土工試驗(yàn)做準(zhǔn)備，而不是弱化合理的鉆孔取樣裝備及取樣工藝在海洋地勘中的關(guān)鍵作用。土樣擾動(dòng)評(píng)估的主要內(nèi)容如圖1所示。其中，本文主要關(guān)注獲取土樣后，土樣自身的擾動(dòng)評(píng)估。

圖1 土樣擾動(dòng)綜合評(píng)估的主要內(nèi)容Fig.1 Main contents in comprehensive assessment of soil disturbance

1.1 不同階段土樣含水量等物性指標(biāo)測(cè)試結(jié)果的一致性評(píng)估

通常情況下，如果海上船載土工實(shí)驗(yàn)室能力允許，在海上獲取土樣后，土樣應(yīng)盡快進(jìn)行土工測(cè)試，這尤其適用于相對(duì)簡(jiǎn)易的土樣物性測(cè)試。其余土樣則封存起來(lái)，以待后期在陸上實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行更為復(fù)雜的土工試驗(yàn)。通過(guò)海上土樣含水量試驗(yàn)結(jié)果與陸上試驗(yàn)結(jié)果的一致性比較，可以顯示封存、運(yùn)輸及其他環(huán)節(jié)是否對(duì)土樣產(chǎn)生進(jìn)一步的擾動(dòng)影響。做為示例，圖2顯示了封存、運(yùn)輸及后續(xù)環(huán)節(jié)較好時(shí)，海上試驗(yàn)與陸上試驗(yàn)得到的土樣含水量有較好的一致性。

圖2 海上試驗(yàn)與陸上試驗(yàn)土樣含水量一致性比較Fig.2 Comparison of consistency in moisture content between offshore and onshore tests

1.2 土樣飽和度及理論容重一致性評(píng)估

海洋土樣的飽和度（Sr）可以由公式（1）計(jì)算得到。海洋土樣的飽和度在理論上應(yīng)當(dāng)是100%。但土體受到擾動(dòng)導(dǎo)致水分喪失，特別是當(dāng)圍壓釋放，土樣發(fā)生明顯膨脹后，測(cè)試獲得的土體含水量與理論值將有一定差異。依據(jù)飽和度判斷土體膨脹性的常用準(zhǔn)則為：（1）當(dāng)Sr≥95%時(shí)，土樣沒(méi)有或者有輕微膨脹性；（2）當(dāng)90%≤Sr<95%時(shí)，土樣具有一定的膨脹性；（3）當(dāng)85%≤Sr<90%時(shí)，土樣具有較大的膨脹性；（4）當(dāng)Sr<85%時(shí)，土樣具有強(qiáng)烈膨脹性。土樣飽和度的評(píng)價(jià)結(jié)果需要包含在地勘報(bào)告中。后續(xù)土工測(cè)試須盡量避免使用具有較大和強(qiáng)烈膨脹性（即c類和d類）的土樣。

式中：

w?土體天然含水量(%)；

Gs?土顆粒比重；

γw?水的容重 (g/cm3)。

依據(jù)飽和度為100%的假定，通過(guò)海洋土樣的理論容重（γt）與實(shí)測(cè)容重的一致性的比較，也可以凸顯土樣因圍壓釋放而導(dǎo)致的土體水分喪失狀況。海洋土樣的理論容重（γt）可由公式（2）計(jì)算得到，其用到的參數(shù)同公式（1）。

作為示例，圖3顯示某一海洋地勘項(xiàng)目，由于土樣受圍壓釋放影響較小時(shí)，土樣飽和度與理論值（100%）較為一致（圖3（a）），同時(shí)，計(jì)算得到的土樣理論容重與實(shí)測(cè)值吻合度也較高（圖3（b））。

圖3 圍壓釋放影響較大時(shí)土樣容重及飽和度的一致性比較Fig.3 Comparison of consistency in bulk density and saturation of soil samples under great effect of confining pressure release

相反，圖4顯示的則是在另外一個(gè)海洋地勘項(xiàng)目中，由于海床面20 m埋深以下的地層含有較多淺層氣，圍壓釋放對(duì)土體的影響較大，導(dǎo)致土樣的飽和度顯著低于其理論值（100%），同時(shí)，計(jì)算得到的土樣理論容重與土樣的實(shí)測(cè)容重有明顯偏離。當(dāng)這種情況出現(xiàn)時(shí)，后續(xù)的土工測(cè)試及數(shù)據(jù)解釋需要慎重處理。

圖4 圍壓釋放影響較小時(shí)土樣容重及飽和度的一致性比較Fig.4 Comparison of consistency in bulk density and saturation of soil samples under small effect of confining pressure release

1.3 土樣 X 光掃描測(cè)試結(jié)果評(píng)估

通過(guò)X光衍射掃描，可顯示土樣內(nèi)部的完整性、裂隙分布以及紋路的均勻性等結(jié)構(gòu)細(xì)節(jié)，作為土樣是否受到過(guò)度擾動(dòng)的判斷依據(jù)。圖5對(duì)比了擾動(dòng)較大及擾動(dòng)較小土樣的X光掃描圖像。X光衍射圖像也可以顯示取樣器的幾何尺寸（包括直徑、壁厚、長(zhǎng)度等）對(duì)取樣質(zhì)量的影響。在為后續(xù)的土工試驗(yàn)特別是為土樣擾動(dòng)比較敏感的高級(jí)土工試驗(yàn)做準(zhǔn)備時(shí)，應(yīng)該在X光掃描圖像的基礎(chǔ)上，截取擾動(dòng)較小的土樣部位。

圖5 擾動(dòng)較小與擾動(dòng)較大土樣的X-Ray圖像對(duì)比Fig.5 Comparison of X-Ray images of soil samples under small disturbance and great disturbance

1.4 固結(jié)試驗(yàn)曲線評(píng)估

在海洋地勘過(guò)程中，由于圍壓釋放，獲取的土樣會(huì)發(fā)生體積改變。在土樣固結(jié)試驗(yàn)中，通過(guò)施加豎向荷載恢復(fù)土體原位應(yīng)力狀態(tài)，量測(cè)土樣在相應(yīng)過(guò)程中的壓縮量，并結(jié)合土體的超固結(jié)比（OCR），結(jié)合表1[13-14]對(duì)土體的擾動(dòng)程度進(jìn)行評(píng)估。在該表中，σ′v0為土體的原位豎向有效荷載；Δe為固結(jié)試驗(yàn)施加荷載σ′v0后土樣的孔隙比變化值；而e0為土樣的初始（原位）孔隙比。上述土樣擾動(dòng)評(píng)價(jià)結(jié)果應(yīng)包含在地勘報(bào)告中。后續(xù)的土工試驗(yàn)特別是對(duì)土樣擾動(dòng)比較敏感的高級(jí)土工試驗(yàn)，應(yīng)選擇擾動(dòng)質(zhì)量為I級(jí)及II級(jí)的土樣。

表1 依據(jù)固結(jié)試驗(yàn)進(jìn)行的土樣擾動(dòng)程度評(píng)估分級(jí)Tab.1 Evaluation and classification of soil sample disturbance based on consolidation test

1.5 土樣強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果的輔助評(píng)估

海洋地勘中，不固結(jié)不排水三軸試驗(yàn)（即UU試驗(yàn)）是測(cè)量粘土強(qiáng)度Su的常用方法。與固結(jié)曲線相似，當(dāng)使用擾動(dòng)較小的粘土樣時(shí)，UU試驗(yàn)得到的應(yīng)力應(yīng)變曲線通常具有明顯的結(jié)構(gòu)性或者“脆性”，即在峰值過(guò)后，殘余強(qiáng)度迅速減??；而擾動(dòng)較大的粘土樣的曲線具有較為明顯的延展性或者“塑性”。圖6比較了不同擾動(dòng)程度粘土樣的UU應(yīng)力應(yīng)變曲線。此外，對(duì)于擾動(dòng)較大的粘土樣，其變形參數(shù)e50也往往較大。e50是UU應(yīng)力應(yīng)變曲線中，當(dāng)偏應(yīng)力比為0.5時(shí)所對(duì)應(yīng)的應(yīng)變值，是多個(gè)國(guó)際海洋工程規(guī)范所要求的土體變形特征參數(shù)。因此，在確定粘土樣Su強(qiáng)度和e50特征參數(shù)時(shí)，應(yīng)充分考慮UU曲線所體現(xiàn)的土體擾動(dòng)特征。

圖6 不同擾動(dòng)程度土樣的UU曲線比較Fig.6 Comparison of UU curves of soil samples under different disturbance

此外，通常情況下海洋粘土的靈敏度應(yīng)該大于3。但當(dāng)粘土樣受到較大擾動(dòng)時(shí)，其不擾動(dòng)強(qiáng)度Su會(huì)顯著降低，而土體重塑強(qiáng)度Sur受到的影響較小，作為二者的比值，所得到的土樣靈敏度就會(huì)顯著降低。當(dāng)室內(nèi)試驗(yàn)得到的粘土樣靈敏度過(guò)低，就說(shuō)明其土樣擾動(dòng)較大，相應(yīng)土工試驗(yàn)得到的土樣不擾動(dòng)強(qiáng)度Su的可靠性就值得懷疑。

2 土樣強(qiáng)度測(cè)試的一致性綜合分析

如前文所述，在各種海洋地勘參數(shù)中，土體的力學(xué)強(qiáng)度特征，特別是靜載條件下粘性土的不擾動(dòng)不固結(jié)不排水強(qiáng)度Su和砂性土的內(nèi)摩擦角φ，是海洋開(kāi)發(fā)建設(shè)最直接、最基本的工程參數(shù)，也是受環(huán)境因素影響最大因而最容易出現(xiàn)測(cè)量偏差的地勘參數(shù)。

本文所闡述的土體強(qiáng)度測(cè)試的一致性綜合分析技術(shù)如圖7所示，把室內(nèi)土工試驗(yàn)和原位測(cè)試相結(jié)合，常規(guī)土工試驗(yàn)和高級(jí)土工試驗(yàn)相結(jié)合，在臨界狀態(tài)土力學(xué)理論的框架下，特別是基于SHANSEP土工測(cè)試成果[15]和基于小孔擴(kuò)展理論的自洽式的孔壓靜力觸探測(cè)試的解釋[16-18]，根據(jù)不同土工參數(shù)之間的內(nèi)在聯(lián)系，實(shí)現(xiàn)土體各種測(cè)量值的相互標(biāo)定，在內(nèi)在一致性的基礎(chǔ)上，最終確定土體的強(qiáng)度特征參數(shù)。土樣強(qiáng)度一致性綜合測(cè)試分析的具體實(shí)施流程如圖8所示，解釋如下：

圖7 土體強(qiáng)度一致性綜合測(cè)試分析思路Fig.7 Mind map of comprehensive test and analysis of soil strength consistency

圖8 土體強(qiáng)度一致性綜合測(cè)試分析的實(shí)施流程Fig.8 Flowchart of comprehensive test an d analysis of soil strength consistency

2.1 土體的內(nèi)摩擦角 φ

土體是一種摩擦介質(zhì)。在定義土體的各種強(qiáng)度參數(shù)中，內(nèi)摩擦角（φ）是最為基本的強(qiáng)度參數(shù)。土體的內(nèi)摩擦角可通過(guò)單剪試驗(yàn)、三軸試驗(yàn)等強(qiáng)度試驗(yàn)獲取。在這些試驗(yàn)中，土樣內(nèi)摩擦角是通過(guò)p-q平面內(nèi)應(yīng)力路徑的最大斜率確定。

對(duì)于易擾動(dòng)的黏性土，土體內(nèi)摩擦角也可在小孔擴(kuò)張理論和臨界狀態(tài)土力學(xué)理論的基礎(chǔ)上，從CPT測(cè)試數(shù)據(jù)出發(fā)，通過(guò)公式（3）的迭代計(jì)算獲得[6]。

式中：

Nq?端承因子；

Nm?歸一化錐尖阻力因子；

Nu?孔隙水承壓因子；

σv0、σ′vo?土體的豎向上覆總壓力和豎向上覆有效壓力（kPa）；

其他參數(shù)均為CPT的直接測(cè)試值及其衍生值。

圖9顯示在某一海洋地勘項(xiàng)目中，各種獨(dú)立的土工試驗(yàn)及CPT原位測(cè)試得到的土體內(nèi)摩擦角的分布狀態(tài)，由于一致性較好，也保障了最終獲得的土體內(nèi)摩擦角的可靠性。

圖9 各種試驗(yàn)及原位測(cè)試得到的土體內(nèi)摩擦角的一致性評(píng)估Fig.9 Consistency evaluation of friction angle in soil obtained from various tests and in-situ test

2.2 土體的超固結(jié)比 OCR

土體的固結(jié)度OCR用于表征土體的應(yīng)力歷史，是定義土體的初始屈服面并決定土體表征強(qiáng)度的關(guān)鍵初始狀態(tài)參數(shù)。如圖8所示，土體的固結(jié)比OCR可通過(guò)固結(jié)試驗(yàn)直接測(cè)量和CPT原位測(cè)試分析計(jì)算兩種獨(dú)立的方法獲得。其中，對(duì)于固結(jié)試驗(yàn)，可采用公式獲得土體的OCR。其中，σ′vo是土樣在埋深處所承受的上覆有效壓力，由有效容重γ'隨深度積分得到；σ′pc是土體的先期固結(jié)壓力，可由固結(jié)試驗(yàn)的固結(jié)曲線確定。

此外，土體的OCR也可基于小孔擴(kuò)張理論基于公式（4）[18]從CPT測(cè)試數(shù)據(jù)計(jì)算得到：

式中：

M?土體在p-q平面內(nèi)的臨界面斜率，其計(jì)算公式為M=6·sin?/(3?sin?)；

φ?土體內(nèi)摩擦角（°）；

u2?CPT探測(cè)的土體超孔隙水壓力（kPa）；

u0?土體內(nèi)相對(duì)于海床表面的靜止水壓力（kPa），是水容重與埋深的乘積；

Ir?土體的不排水剛度，其計(jì)算公式如下：

而Ie為土體的剛度系數(shù)，可由CPT測(cè)量值及土體的上覆有效應(yīng)力計(jì)算得到。

做為示例，圖10顯示了某一海洋地勘項(xiàng)目中，上述固結(jié)試驗(yàn)與CPT原位測(cè)試兩種獨(dú)立方法得到的土體OCR的一致性比較。

圖10 固結(jié)試驗(yàn)及CPT原位測(cè)試得到的土體OCR的一致性評(píng)估Fig.10 Consistency evaluation of soil OCR obtained from consolidation test and CPT in-situ test

2.3 土體不排水不固結(jié)強(qiáng)度 Su的一致性評(píng)估

土體的不固結(jié)不排水抗剪強(qiáng)度Su是各種海洋地勘及工程設(shè)計(jì)的核心參數(shù)。依據(jù)SHANSEP方法[5]和臨界狀態(tài)土力學(xué)理論[7]，土體Su可根據(jù)以下公式獲得：

式中：

m、n?無(wú)量綱系數(shù)，可由一系列SHANSEP測(cè)試獲得[15,19]，當(dāng)土體受力接近單剪狀態(tài)時(shí)，m值約等于（sinφ/2）[17]，而n的典型值通常在 0.8 左右，且n的變化較?小，對(duì)最終結(jié)果影響不大；

σ′v0?給定深度處土體的有效上覆壓力（kPa）；

OCR 土體固結(jié)比。

依據(jù)以上Su公式，可在室內(nèi)試驗(yàn)中進(jìn)行SHANSEP試驗(yàn)，獲得土樣的超固結(jié)比OCR并直接量測(cè)m值和n值，此外，也可以根據(jù)CPT的測(cè)量值，獲取土體的OCR和內(nèi)摩擦角，進(jìn)而計(jì)算土體的Su。

圖11顯示某一海洋地勘項(xiàng)目多種方法獲得的Su分布比較。圖中可見(jiàn)，常規(guī)強(qiáng)度試驗(yàn)包括（室內(nèi)十字板MV，落錐試驗(yàn)FC，以及UU試驗(yàn)）得到的Su離散性較大，且數(shù)值相對(duì)較低，而SHANSEP高級(jí)試驗(yàn)結(jié)果及CPT解釋結(jié)果有較高的一致性。在該項(xiàng)目中，土體強(qiáng)度的設(shè)計(jì)特征參數(shù)將主要依照SHANSEP試驗(yàn)及CPT試驗(yàn)結(jié)果來(lái)確定，而常規(guī)強(qiáng)度測(cè)試與“真實(shí)值”有明顯的偏離。依據(jù)圖8所示的流程，如果圖11所示的地勘數(shù)據(jù)中再增加原位十字板，則數(shù)據(jù)的可靠性和精準(zhǔn)性將更具說(shuō)服力。

圖11 土體Su強(qiáng)度的一致性綜合測(cè)試分析Fig.11 Comprehensive test and analysis of soil strength Su consistency

3 精準(zhǔn)地勘

海洋地勘是海洋工程的重要環(huán)節(jié)，區(qū)域性的工程物探、定點(diǎn)式的鉆孔取樣和原位測(cè)試以及地質(zhì)模型的深度整合是當(dāng)前國(guó)際海洋地勘技術(shù)發(fā)展的重要趨勢(shì)，也是精準(zhǔn)地勘的重要組成部分。本文已探討了巖土勘測(cè)數(shù)據(jù)的一致性，基于已有的海洋巖土設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，建議偏離允許范圍控制在30%之內(nèi)，從更嚴(yán)謹(jǐn)?shù)慕嵌?，控制?0%之內(nèi)。本文多以黏性土為例闡述了一致性原則，該方法同樣適用于砂性土，但公式及參數(shù)須根據(jù)土的性質(zhì)作適當(dāng)調(diào)整。

海洋地勘的一致性還包括另外兩個(gè)方面：工程物探數(shù)據(jù)的一致性和工程物探與巖土勘測(cè)數(shù)據(jù)的一致性。在此原則上，基于海洋地勘的本質(zhì)特征，建立了立體交叉的海洋地勘測(cè)試流程，形成多種“獨(dú)立”方法之間的相互校核，通過(guò)校驗(yàn)數(shù)據(jù)的一致性，辨別數(shù)據(jù)的偏差，從而對(duì)地勘整體數(shù)據(jù)去蕪存菁，保障最終數(shù)據(jù)的可靠性和精準(zhǔn)性，形成精準(zhǔn)地勘數(shù)據(jù)體系。

4 結(jié)論

本文重點(diǎn)介紹了基于多種測(cè)試的土樣擾動(dòng)評(píng)估方法，特別是在臨界狀態(tài)土力學(xué)理論的框架下，把室內(nèi)土工試驗(yàn)和原位測(cè)試相結(jié)合，常規(guī)土工試驗(yàn)和高級(jí)土工試驗(yàn)相結(jié)合，發(fā)展了以土樣強(qiáng)度為代表的巖土參數(shù)一致性綜合測(cè)試分析方法。

在現(xiàn)階段為了進(jìn)一步提高我國(guó)海洋地勘可靠性和精準(zhǔn)性，實(shí)現(xiàn)海上精準(zhǔn)地勘，主要建議如下：

1）加強(qiáng)土工試驗(yàn)數(shù)據(jù)一致性分析，高質(zhì)量的土工試驗(yàn)是現(xiàn)階段保證地勘巖土參數(shù)準(zhǔn)確的基礎(chǔ)，但應(yīng)意識(shí)到海上作業(yè)的復(fù)雜和樣品運(yùn)輸?shù)牟淮_定，取樣擾動(dòng)無(wú)可避免，因此建議每個(gè)地勘項(xiàng)目應(yīng)進(jìn)行土樣擾動(dòng)綜合評(píng)價(jià)。

2）積極推進(jìn)原位測(cè)試在海洋地勘中的應(yīng)用，原位測(cè)試技術(shù)手段不僅包括本文所述的靜力觸探、還包括旁壓儀、十字板剪切等；建立原位測(cè)試與土工試驗(yàn)相結(jié)合的一致性分析系統(tǒng)。

3）加大對(duì)以一致性為基礎(chǔ)的地勘數(shù)據(jù)分析投入力度；數(shù)據(jù)分析不僅能對(duì)原始數(shù)據(jù)去蕪存菁，保障數(shù)據(jù)的可靠性和精準(zhǔn)性，更能進(jìn)一步實(shí)現(xiàn)勘察工作的降本增效，目前階段對(duì)數(shù)據(jù)分析重視不足、投入不夠。

4）推進(jìn)精準(zhǔn)地勘在復(fù)雜地質(zhì)條件下海洋工程勘察設(shè)計(jì)中的應(yīng)用；以一致性為基礎(chǔ)，結(jié)合物探、土工、地質(zhì)模型的精準(zhǔn)地勘體系為海工設(shè)計(jì)提供了全面、立體的地質(zhì)條件。以海上風(fēng)電為例，精準(zhǔn)地勘在優(yōu)化風(fēng)機(jī)布置和風(fēng)機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)中有良好的應(yīng)用效果。