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    基于SGC法的SMA-13體積設(shè)計方法研究

    2022-12-29 08:50:22袁盛杰
    交通科技 2022年6期
    關(guān)鍵詞:膠漿集料壓實(shí)

    李 景 李 洋 袁盛杰

    (湖北省交通規(guī)劃設(shè)計院股份有限公司 武漢 430051)

    瀝青瑪蹄脂碎石混合料(簡稱SMA)最早于1960年左右在歐洲使用,與密級配瀝青混合料相比,SMA中粗集料占比在70%以上,粗集料能形成嵌擠的骨架結(jié)構(gòu),因此SMA具有良好的抵抗永久變形性能[1-2]。

    盡管SMA本身具有良好的性能,但相關(guān)病害與設(shè)計方法息息相關(guān)。張肖寧[3]在Superpave法前提出了體積設(shè)計方法(CAVF法),采用馬歇爾擊實(shí)儀確定4.75 mm以上集料最優(yōu)的骨架間隙率,再以細(xì)集料進(jìn)行填充,具有較小的空隙率與良好的路用性能。雖然對SMA成型對應(yīng)的馬歇爾擊實(shí)次數(shù)有相關(guān)研究,但以此設(shè)計的道路普遍存在壓實(shí)度超百的現(xiàn)象[4],根本原因在于馬歇爾擊實(shí)標(biāo)準(zhǔn)與實(shí)際不符。瀝青混合料的設(shè)計方法要求與當(dāng)下施工機(jī)械建成的道路有著較高的相關(guān)性,而旋轉(zhuǎn)壓實(shí)(superpave gyratory conpactor,SGC)成型方法具備上述特點(diǎn),并在實(shí)踐中得到了驗(yàn)證[5]。

    根據(jù)現(xiàn)有的研究成果,本文擬在體積設(shè)計法(CAVF法)的基礎(chǔ)上,采用SGC成型方法改進(jìn)粗集料骨架間隙率的確定方法,在泰波法的基礎(chǔ)上通過優(yōu)化粉膠比與纖維摻量進(jìn)一步提高瀝青混合料高溫性能,并與規(guī)范中值級配進(jìn)行比較。

    1 試驗(yàn)方法

    1.1 原材料

    采用雙龍牌改性瀝青SBS改性瀝青,粗集料采用湖北某石材廠生產(chǎn)的玄武巖碎石,細(xì)集料采用石灰?guī)r機(jī)制砂,礦粉采用當(dāng)?shù)厥規(guī)r碎石自行加工生產(chǎn)的石灰?guī)r礦粉。

    1.2 SGC試驗(yàn)方法研究

    1.2.1CAVF法

    CAVF設(shè)計法中粗、細(xì)集料與礦粉、瀝青的比例通過式(1)、式(2)計算確定。

    qc+qf+qp=100

    (1)

    (2)

    式中:qc、qf、qp、qa為粗、細(xì)集料、礦粉及瀝青的質(zhì)量分?jǐn)?shù),%;ρsc、ρtf、ρtp、ρa(bǔ)為粗集料擊實(shí)后的密度、細(xì)集料與礦粉的表觀密度、瀝青密度,g·cm-3;VCADRC、Vv為粗集料擊實(shí)后的空隙率與壓實(shí)瀝青混合料的空隙率,%。

    1.2.2旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)

    已有研究表明,采用125次旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)設(shè)計瀝青混合料可以使得混合料的指標(biāo)滿足規(guī)范要求,并且可充分利用常規(guī)機(jī)械[6]。因此以旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)為125次、達(dá)到擬定的試件高度指標(biāo)進(jìn)行控制。

    1.2.3旋轉(zhuǎn)壓實(shí)豎向壓力

    瀝青混合料的設(shè)計不僅要求混合料的密度與通車多年后設(shè)計交通量下最終的密度相等,還要求成型過程中模擬振動壓路機(jī)的壓實(shí)效果,粗集料在豎向壓力作用下會被震碎。鑒于此,本文采用抽提試驗(yàn)檢驗(yàn)壓實(shí)后瀝青混合料級配的變化情況,根據(jù)已有研究可知分形維數(shù)與集料整體的破碎程度有很好的相關(guān)性,整體破碎程度隨著分形維數(shù)的增大而增大[7],分形維數(shù)計算方法參考文獻(xiàn)[8]。

    ATB-30在旋轉(zhuǎn)壓實(shí)法下的破碎度在豎向壓力500 kPa時級配變異性小[9],因此本試驗(yàn)中擬選取豎向壓力450,500,550,600,650 kPa,其中豎向壓力為0代表原級配。每個壓力方案制作5個平行試件。成型后對試件進(jìn)行抽提試驗(yàn),以分形維數(shù)檢驗(yàn)級配的變化,試驗(yàn)結(jié)果見表1。

    表1 不同豎向壓力下篩分結(jié)果與分形維數(shù)

    由表1可知,分形維數(shù)隨著豎向壓力的增加而增加,在豎向壓力超過550 kPa時增幅變大,這是因?yàn)樵谳^大的壓力下,粗集料的破碎加劇,而當(dāng)主骨架破壞后不利于瀝青混合料的高溫性能,因此取豎向壓力為500 kPa。

    1.2.4旋轉(zhuǎn)角與旋轉(zhuǎn)速率

    根據(jù)高性能瀝青路面(superpave)基礎(chǔ)參考手冊與ASTM D3387-11,SGC壓實(shí)機(jī)旋轉(zhuǎn)角取1.25°,旋轉(zhuǎn)速率取30 r/min。

    2 基于SGC法的SMA-13級配設(shè)計

    2.1 粗集料級配

    通過前文確定的SGC法壓實(shí)后的粗集料骨架間隙率見表2。

    表2 基于SGC法的粗集料骨架間隙率

    由表2可知,隨著4.75~9.5 mm檔集料的占比增加,裝填密度呈先增大后減小的趨勢,裝填空隙率呈先減小后增大的趨勢,并在55∶45時取得最小的裝填密度與裝填空隙率。這是因?yàn)殡S著相對粒徑較小的4.75~9.5 mm檔集料占比增加,在壓力作用下9.5~13.2 mm骨架間隙逐漸被填充密實(shí),而隨著4.75~9.5 mm檔集料繼續(xù)增加,逐漸撐開主骨料的骨架,形成干涉現(xiàn)象,因此根據(jù)SGC法的裝填結(jié)果,9.5~13.2 mm與4.75~9.5 mm 2檔集料的比例宜在45∶55~55∶45之間。

    2.2 細(xì)集料級配

    體積設(shè)計法中,細(xì)集料的級配采用泰波公式進(jìn)行設(shè)計,其計算方法見式(3)。

    (3)

    式中:pi為各種規(guī)格集料的通過率,%;di為各種規(guī)格集料的粒徑,mm;dmax為集料公稱最大粒徑,mm;n為指數(shù),泰波認(rèn)為n=0.3~0.5時,對應(yīng)級配的混合料性能最優(yōu)。

    然而泰波公式設(shè)計的級配易導(dǎo)致0.075 mm篩孔以下通過率過高而影響瀝青混合料的高溫性能,因此還需采用動態(tài)剪切流變試驗(yàn)根據(jù)瀝青膠漿的高溫性能優(yōu)選細(xì)集料級配。

    2.2.1膠漿粉膠比

    采用動態(tài)剪切流變試驗(yàn)測試的指標(biāo)包括瀝青膠漿的抗車轍因子、儲能剪切模量,以及損失剪切模量,試驗(yàn)結(jié)果見表3。

    表3 各粉膠比下的瀝青膠漿性能

    采用歸一化數(shù)值評價不同粉膠比下性能的變化趨勢。由表3可知,隨著粉膠比的增加,抗車轍因子、儲能剪切模量和損失剪切模量均表現(xiàn)出增大的趨勢,瀝青膠漿的高溫性能隨之提升,因此以指標(biāo)測試結(jié)果最大的,即以粉膠比為2.0時的試驗(yàn)結(jié)果作為分母計算,歸一化趨勢曲線見圖1。

    圖1 各粉膠比下的瀝青膠漿性能變化趨勢

    由圖1可知,而當(dāng)粉膠比大于1.6時,瀝青膠漿的高溫性能與疲勞性能的增長趨勢開始變緩,礦粉與瀝青相互吸附使得瀝青膠漿逐漸成為穩(wěn)定的結(jié)構(gòu),因此粉膠比取1.6。

    2.2.2纖維摻量

    與礦粉的影響類似,增加纖維摻量未必會帶來相應(yīng)的性能提升與經(jīng)濟(jì)性,因此有必要優(yōu)選合理的纖維摻量。不同纖維摻量動態(tài)剪切流變試驗(yàn)結(jié)果見表4。

    表4 不同纖維摻量下的瀝青膠漿性能

    為了直觀地評價纖維摻量對瀝青膠漿性能的影響,在同一圖表中觀察測試指標(biāo)隨粉膠比的變化趨勢,采用歸一化數(shù)值表征變化趨勢。

    由表4可知,隨著粉膠比的增加,抗車轍因子、儲能剪切模量和損失剪切模量均表現(xiàn)出增大的趨勢,瀝青膠漿的高溫性能隨之提升,因此以指標(biāo)測試結(jié)果最大的、纖維摻量為3%時的試驗(yàn)結(jié)果作為分母計算,歸一化趨勢曲線見圖2。

    圖2 1.6粉膠比下的瀝青膠漿性能變化趨勢

    由圖2可知,當(dāng)纖維摻量大于2%后,瀝青膠漿的高溫性能與疲勞性能增長趨勢開始變緩,纖維與瀝青膠漿結(jié)合可對瀝青起到加筋與穩(wěn)定的作用,因此隨著纖維摻量的增加性能也隨著提升,而達(dá)到穩(wěn)定后性能的增幅開始趨緩,因此推薦纖維摻量為2%。

    2.2.3細(xì)集料級配確定

    另有研究指出,應(yīng)用于瀝青混合料時,當(dāng)n取0.45時密度最大。根據(jù)干涉理論,細(xì)集料間隙應(yīng)由瀝青膠漿密實(shí)填充,瀝青膠漿理論最大用量計算見式(4)~(5)。

    (4)

    (5)

    式中:M為瀝青膠漿理論最佳用量,%;VSGC為旋轉(zhuǎn)壓實(shí)后的細(xì)集料礦料間隙率,%;ρM為瀝青膠漿理論最大密度,g/cm3;Vf為干搗法細(xì)集料礦料間隙率,%;ρFA為旋轉(zhuǎn)壓實(shí)后的細(xì)集料骨架密度,g/cm3;ρCAD為細(xì)集料合成表觀密度,g/cm3。

    對n值以0.05為步長研究0.35~0.55時不同級配對應(yīng)的礦料間隙率與膠漿用量,試驗(yàn)結(jié)果見表5。

    表5 不同細(xì)集料級配對應(yīng)的間隙率與膠漿用量

    2.3 SMA-13級配

    綜上所述,粗集料9.5~13.2 mm與4.75~9.5 mm 2檔集料的級配為50∶50;n取0.45確定細(xì)集料級配,當(dāng)細(xì)集料與瀝青膠漿比取75∶25、粉膠比選1.6、纖維摻量取2%,目標(biāo)空隙率取4%,SMA-13體積設(shè)計法級配見表6。

    表6 SMA-13混合料礦料最優(yōu)級配組成

    3 性能驗(yàn)證與級配范圍

    將本文確定的級配與規(guī)范中值級配進(jìn)行路用性能驗(yàn)證對比,試驗(yàn)包括馬歇爾試驗(yàn)、車轍試驗(yàn)、低溫彎曲試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果見表7。

    表7 2種級配瀝青混合料的性能驗(yàn)證

    由表7可知,本文確定的級配瀝青用量更少,馬歇爾穩(wěn)定度、動穩(wěn)定度與彎拉強(qiáng)度提升了13%,15%,5%。其中高溫性能提升明顯,而嵌擠的骨架對低溫抗開裂性能的貢獻(xiàn)較少,因此低溫性能只略高于規(guī)范中值。

    4 結(jié)論

    1)本試驗(yàn)確定了SGC法確定集料間隙率的壓力參數(shù),提出旋轉(zhuǎn)壓實(shí)次數(shù)為125次,豎向壓力取500 kPa,旋轉(zhuǎn)角為1.25°,旋轉(zhuǎn)速率為30 r/min。

    2)基于SGC法提出了SMA-13的體積設(shè)計方法。通過旋轉(zhuǎn)壓實(shí)確定了9.5~13.2 mm與4.75~9.5 mm 2檔集料的比例宜為45∶55~55∶45。

    3)為提高瀝青膠漿的高溫性能采用動態(tài)剪切流變試驗(yàn)優(yōu)選纖維摻量,粉膠比宜取1.6,纖維摻量宜取2%。

    4)根據(jù)泰波公式與旋轉(zhuǎn)壓實(shí)后的細(xì)集料間隙率與理論砂漿用量確定了n為0.45對應(yīng)的細(xì)集料級配。SMA-13體積設(shè)計法的級配相比于規(guī)范中值級配瀝青用量更少,馬歇爾穩(wěn)定度、動穩(wěn)定度與彎拉強(qiáng)度提升了13%,15%,5%。

    5)采用SGC方法設(shè)計SMA與實(shí)際施工的擬合度更高,因此本文的SMA-13體積設(shè)計方法可供實(shí)際參考使用。

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