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    基于大循環(huán)步距的底抽巷快速支護技術(shù)研究

    2022-11-05 03:24:08石兵
    煤炭與化工 2022年9期
    關(guān)鍵詞:步距瓦斯底板

    石兵

    (山西潞安化工集團調(diào)度中心 李村煤礦,山西 長治 046600)

    隨著我國煤礦開采技術(shù)的迭代更新以及采煤方法的不斷發(fā)展,與之相配套的開采設(shè)備機械化水平也在持續(xù)提升,然而巷道掘進速度卻仍處于較低水平,直接導(dǎo)致了工作面采掘接替緊張,阻礙了礦井的發(fā)展[1]。對此,國內(nèi)外眾多專家學(xué)者對于快速掘巷技術(shù)開展了大量的研究,馬睿[2]提出通過增加巷道空頂距提高掘進速度,并模擬了不同空頂距離下的巷道頂板下沉情況;李建波等[3]基于實際生產(chǎn)條件,采取增加錨桿間排距的方式減少了支護時間;韓龍[4]針對巷道快速掘進后的空頂區(qū)頂板穩(wěn)定性進行分析,并重點優(yōu)化了一次支護參數(shù);馬利[5]以邢臺煤礦為研究背景,修正了巷道的臨時支護參數(shù)、掘進機截割寬度、施工工藝等,提高了巷道的掘進速度。

    1 概 況

    李村煤礦西翼2 號瓦斯治理巷為底板瓦斯預(yù)抽巷,是布置于3 號煤層采煤工作面底板的全巖巷道,具有巷道服務(wù)周期短、施工工程量大、掘巷難度高等特點;采用綜合機械化掘進、循環(huán)進尺為1 400 mm“一掘一支”,支護準備作業(yè)及工序間銜接耗時巨大、掘巷速度慢,是制約礦井采掘接續(xù)與安全生產(chǎn)的關(guān)鍵。3 號煤層直接頂為黑色砂質(zhì)泥巖,基本頂為灰黑色粉砂巖;直接底板為灰色細粒砂巖,基本頂為黑色泥巖,頂?shù)装邈@孔柱狀圖如圖 1 所示。

    圖1 巷道頂?shù)装邈@孔柱狀圖Fig.1 Borehole histogram of roadway roof and floor

    2 快速掘進制約因素

    (1)作業(yè)工序。西翼2 號瓦斯治理巷施工采用“三班倒”作業(yè)模式。由于掘進循環(huán)進尺為1 200 mm,即“一掘一支”,非“掘、支、運”耗時60 min,占作業(yè)總用時的25%,成巷每米耗時約為171.5 min;支護準備作業(yè)及工序間銜接耗時大,增加了成巷每米耗時,影響掘巷速度。

    (2)巷道支護分析。西翼2 號瓦斯治理巷采用錨網(wǎng)索梁聯(lián)合支護方式,錨桿采用φ22 mm 左旋無縱筋螺紋鋼筋,長度2 400 mm,桿尾螺紋為M24,間排距1 200 mm×1 400 mm。由于西翼2 號瓦斯治理巷的服務(wù)年限較短,且斷面使用要求不高(主要用于工作面瓦斯抽放),采用過度支護會造成支護成本上升并影響掘進速度。巖性穩(wěn)定時可在保證安全的前提下適當(dāng)降低支護強度,減少永久支護耗時,提高掘進效率。

    3 大循環(huán)步距快速掘巷機理

    3.1 空頂區(qū)頂板結(jié)構(gòu)及力學(xué)模型

    巷道在開挖后,圍巖固有狀態(tài)被打破,上覆巖層重量直接作用在頂板上。因此,在巷道開挖后需要及時支護,以保證巷道頂板穩(wěn)定性。然而,在巷道開挖后、支護前的一段時間內(nèi),巷道前方處于空頂區(qū),頂板尚未進行支護,很容易在上覆巖層作用下發(fā)生變形、冒落破壞,因此空頂區(qū)頂板穩(wěn)定性至關(guān)重要[6]。

    為方便后續(xù)理論計算,將拱形巷道簡化為矩形巷道進行分析求解。煤層上方存在0.9 m 相對較薄的泥巖,因此可以將頂板簡化為矩形薄板力學(xué)模型。巷道寬度為a,工作面前方未支護長度為b,頂板厚度h,如圖2 所示。

    圖2 巷道空頂區(qū)力學(xué)模型示意Fig.2 Mechanical model of roadway empty roof area

    根據(jù)薄板理論,假設(shè)頂板上方存在勻布荷載q,在勻布荷載q 的作用下,薄板內(nèi)部應(yīng)力見式(1)。

    理想情況下巷道空頂距見式(2)。

    式中:b 為空頂距,m;a 為巷道寬度,m;h 為頂板下位巖層厚度,m;q 為上覆巖層重量,MPa;σt為極限抗拉強度,MPa。

    實際施工時,考慮到兩幫煤壁可能發(fā)生變形、施工存在一定誤差、空頂區(qū)工人安全等因素,需要增加一個安全系數(shù),因此實際最大空頂距見式(3)。

    式中:B 為實際最大空頂距,m;k 為安全系數(shù),取1.4。

    根據(jù)西翼2 號瓦斯治理巷頂板巖性分析,關(guān)鍵層主要為泥巖、砂質(zhì)泥巖和粉砂巖,頂板承受載荷主要以巖層自重為主,因此上覆巖層載荷如下:

    根據(jù)室內(nèi)試驗求得σt=1.74 MPa,將其帶入公式(2)求得理想狀態(tài)下的空頂距,帶入公式(3)求得最大空頂距約為3 m。

    3.2 循環(huán)步距對巷道圍巖穩(wěn)定性影響規(guī)律

    基于現(xiàn)場生產(chǎn)地質(zhì)條件建立數(shù)值計算模型,模型尺寸長×寬×高=40 m×50 m×40 m,固定模型底面,限制模型4 個側(cè)面的水平運動,設(shè)置上覆巖層自重為10 MPa,模擬側(cè)壓系數(shù)1.0,采用彈塑性材料,具體數(shù)值計算模型如圖3 所示。固定巷道尺寸不變,分別建立循環(huán)步距為1.4、2.8、4.2 m 共計3 個尺寸的數(shù)值模擬方案。

    圖3 數(shù)值計算模型Fig.3 Numerical calculation model

    3.2.1 循環(huán)步距對圍巖應(yīng)力的影響

    沿掘進巷道中軸線做豎直剖面,不同循環(huán)步距下巷道圍巖垂直應(yīng)力分布情況如圖4 所示。

    圖4 循環(huán)步距對圍巖垂直應(yīng)力分布特征的影響Fig.4 Effect of cyclic step on vertical stress distribution characteristics of surrounding rock

    巷道掘進后頂板出現(xiàn)應(yīng)力集中,隨著循環(huán)步距的增加頂板垂直應(yīng)力不斷增大。循環(huán)步距為1.4 m 時,頂板上方圍巖僅在巷道表面出現(xiàn)應(yīng)力集中;步距為2.8 m 時,頂板上方深部圍巖開始出現(xiàn)整體應(yīng)力集中傾向,但并不明顯;步距為4.2 m 時,頂板上方垂直應(yīng)力集中明顯,達到17~18 MPa,威脅到巷道安全。

    3.2.2 循環(huán)步距對塑性區(qū)范圍的影響

    沿掘進巷道中軸線做豎直剖面,不同循環(huán)步距下巷道圍巖塑性區(qū)范圍如圖5 所示。

    圖5 循環(huán)步距對巷道圍巖塑性區(qū)的影響Fig.5 Effect of cyclic step on plastic zone of roadway surrounding rock

    由圖5 可知,不同循環(huán)步距對工作面前方和巷道底板塑性區(qū)幾乎無影響,對巷道頂板影響較大。隨著循環(huán)步距的增加,巷道前方和底板破壞形式變化不大,頂板由剪切破壞逐漸向拉伸破壞發(fā)展,且拐點出現(xiàn)在2.8 m,拐點之前塑性區(qū)發(fā)展緩慢,拐點之后塑性區(qū)發(fā)展速度大幅增加。

    3.3 大循環(huán)步距快速掘巷效果

    合理的循環(huán)進尺能有效減少支護準備作業(yè)及工序間銜接耗時,理論分析西翼2 號瓦斯治理巷在巷道開挖后、支護前一段時間內(nèi)最大空頂距,模擬了不同循環(huán)步距對巷道穩(wěn)定性的影響,綜合分析可得西翼2 號瓦斯治理巷掘進循環(huán)進尺方面仍有加大空間,而循環(huán)步距和掘進速度的關(guān)系見表1。

    表1 不同循環(huán)步距下掘進速度對比關(guān)系Table 1 The comparative relationship of excavation speed under different cycle steps

    由表1 可得,加大循環(huán)步距能夠減小成巷每米耗時與非“掘、支、運”耗時占比,減少支護準備作業(yè)及工序間銜接耗時、提高巷道掘進速度;但在支護與支護準備等工序中仍有壓縮用時、提速空間。

    4 合理優(yōu)化支護參數(shù)快速掘巷

    4.1 支護參數(shù)合理優(yōu)化

    (1)原支護方案。巷道采用錨網(wǎng)索梁聯(lián)合支護方式,錨桿采用桿體為φ22 mm 左旋無縱筋螺紋鋼筋,長度2 400 mm,桿尾螺紋為M24,排距為1 200 mm,每支錨桿搭配150 mm×150 mm×12 mm 拱形托盤,使用MSCKb2335、MSZ2360 錨固劑各1 支,錨固力不小于190 kN,預(yù)緊力矩為400 N·m。錨索直徑22 mm,1×19 股高強度松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,錨索長度6 300 mm,每根錨索使用3支MSZ2360 樹脂錨固劑。

    (2)支護參數(shù)優(yōu)化及其支護效果。對巷道支護參數(shù)進行優(yōu)化后,保留錨桿自身材質(zhì)參數(shù)不變,錨桿排距由原來的1.2 m 增加至1.4 m,一排布置9根錨桿。頂部錨索按照“2-1-2”布置,錨索2 根時,間距2 400 mm,錨索1 根時,居中打設(shè)。巷道支護設(shè)計如圖6 所示。

    圖6 巷道支護設(shè)計Fig.6 Roadway support design

    在巷道頂?shù)装逯胁亢蛢蓭椭胁坎贾脺y站。巷道表面位移監(jiān)測結(jié)果如圖7 所示。

    圖7 巷道圍巖位移監(jiān)測Fig.7 Displacement monitoring of roadway surrounding rock

    可知,巷道表面位移在開挖前5 d 快速增長,頂板變形量最大達到12.8 mm/d,兩幫移進量最大達到16.9 mm/d。在5~20 d,巷道變形量持續(xù)穩(wěn)定低速增長。20 d 后巷道達到穩(wěn)定,變形量幾乎不再變化,最終頂?shù)装遄冃瘟糠€(wěn)定在48 mm,兩幫移進量穩(wěn)定在67 mm,均在安全范圍內(nèi),巷道穩(wěn)定性好,完全滿足巷道使用要求。

    4.2 合理弱化支護參數(shù)快速掘巷效果

    前文根據(jù)巷道服務(wù)年限合理降低支護強度,不同支護方案掘進速度見表2。

    表2 不同支護方案下掘進速度對比關(guān)系Table 2 Comparative relationship of excavation speed under different supporting schemes

    從表2 可以看出,合理弱化支護參數(shù)后,支護準備與永久支護等工序中單位時間內(nèi)能完成更多循環(huán)進尺,進一步降低了成巷每米耗時,提高了掘進速度,采用大循環(huán)步距并合理弱化支護的快速掘進技術(shù),相較于原有掘進技術(shù)速度提升約36.5%。

    5 結(jié) 論

    (1)分別從生產(chǎn)裝備、作業(yè)工序、巷道支護等方面分析了西翼2 號瓦斯治理巷掘進過程中影響掘進速度的關(guān)鍵制約因素:①合理的循環(huán)進尺能有效地減少支護準備作業(yè)及工序間銜接耗時;②根據(jù)巷道服務(wù)年限降低支護強度,能夠減少永久支護耗時,提高掘進效率。

    (2)建立了頂板力學(xué)模型,計算出西翼2 號瓦斯治理巷最大空頂距約為3 m;結(jié)合數(shù)值模擬研究了不同循環(huán)步距下的巷道圍巖穩(wěn)定性特征,結(jié)果表明,循環(huán)步距為2.8 m 時能夠滿足巷道安全性,有效減少支護準備作業(yè)及工序間銜接耗時。

    (3)合理優(yōu)化了巷道原有支護參數(shù),錨桿排距由1.2 m 增加到1.4 m,在滿足巷道斷面使用要求同時,減少永久支護耗時,將巷道掘進速度提升36.5%。

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