回轉(zhuǎn)窯托輪軸瓦高溫故障原因分析及處理

王偉，劉鋼，胡濤，劉陽(yáng)，何崢輝

1 引言

目前海螺集團(tuán)在運(yùn)行的水泥熟料生產(chǎn)線有近150條，自2018年引進(jìn)窯中心線動(dòng)態(tài)檢測(cè)技術(shù)以來(lái)，窯中心線檢測(cè)團(tuán)隊(duì)定期對(duì)集團(tuán)所屬各回轉(zhuǎn)窯運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行監(jiān)測(cè)，并依據(jù)檢測(cè)結(jié)果在線調(diào)整回轉(zhuǎn)窯托輪歪斜量，在線維修回轉(zhuǎn)窯托輪和輪帶，使回轉(zhuǎn)窯設(shè)備盡快恢復(fù)到最佳運(yùn)行狀態(tài)，及時(shí)消除了設(shè)備運(yùn)行隱患，降低了耐火材料及配件的異常消耗，提高了回轉(zhuǎn)窯的運(yùn)轉(zhuǎn)率。目前，集團(tuán)內(nèi)連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)周期超過(guò)365d的回轉(zhuǎn)窯累計(jì)超過(guò)十余條，刷新了海螺集團(tuán)回轉(zhuǎn)窯長(zhǎng)周期運(yùn)行記錄。

2 典型回轉(zhuǎn)窯托輪高溫故障處理實(shí)例

2.1 案例1：GD海螺1號(hào)窯

存在問(wèn)題：回轉(zhuǎn)窯二檔托輪2-1側(cè)軸瓦溫度長(zhǎng)期偏高，最高至50℃，存在運(yùn)行風(fēng)險(xiǎn)。通過(guò)對(duì)回轉(zhuǎn)窯托輪水平度開(kāi)展專(zhuān)項(xiàng)檢測(cè)發(fā)現(xiàn)，托輪2-1/2-2水平歪斜量為2.5mm，托輪水平和垂直歪斜量均以調(diào)整螺栓間距測(cè)算（見(jiàn)圖1、圖2），判斷軸瓦溫度偏高主要為托輪水平歪斜量較大，導(dǎo)致襯瓦與止推盤(pán)軸向受力偏大所致。

圖1 托輪水平歪斜量示意

圖2 托輪歪斜量測(cè)算示意

處理措施：在對(duì)回轉(zhuǎn)窯中心線的調(diào)整過(guò)程中，通過(guò)采用“托輪歪斜法”對(duì)該托輪水平歪斜量進(jìn)行微調(diào)，減小托輪襯瓦軸向受力。調(diào)整前，同一組托輪2-1/2-2軸瓦溫度分別為48.2℃和39.9℃（見(jiàn)圖3）；調(diào)整后，該組托輪兩側(cè)軸瓦溫度分別為36.3℃和42.1℃（見(jiàn)圖4），托輪2-1軸瓦溫度下降11.9℃。

圖3 中控軸瓦溫度監(jiān)測(cè)畫(huà)面（調(diào)整前）

圖4 中控軸瓦溫度監(jiān)測(cè)畫(huà)面（調(diào)整后）

2.2 案例2：YY海螺1號(hào)窯

存在問(wèn)題：回轉(zhuǎn)窯二檔同一組托輪2-1和2-2側(cè)軸瓦溫度差異較大，溫差最大近13℃。通過(guò)對(duì)回轉(zhuǎn)窯托輪垂直歪斜量開(kāi)展專(zhuān)項(xiàng)檢測(cè)可知，托輪2-1/2-2垂直歪斜量為3.5mm，而水平歪斜量?jī)H0.5mm（見(jiàn)圖5、圖6），判斷軸瓦溫度差異較大主要是因?yàn)橥休喆怪蓖嵝绷枯^大，導(dǎo)致單個(gè)托輪負(fù)載不均衡，致使托輪2-1軸瓦溫度偏高。

圖5 托輪垂直歪斜量

圖6 托輪水平歪斜量

處理措施：利用停窯檢修期間，在托輪2-1側(cè)增加了2.0mm墊板，校正了該托輪的垂直歪斜量（見(jiàn)圖7）。回轉(zhuǎn)窯重新運(yùn)轉(zhuǎn)后，托輪2-1/2-2軸瓦溫度分別為35.3℃和41.2℃，軸瓦溫差由12.4℃降至5.9℃（見(jiàn)表1）。

圖7 托輪底座增加墊板

表1 托輪垂直歪斜量校正前后中控監(jiān)測(cè)軸瓦溫度對(duì)比

2.3 案例3：JD海螺1號(hào)窯

存在問(wèn)題：設(shè)備巡檢人員對(duì)窯設(shè)備進(jìn)行點(diǎn)檢時(shí)發(fā)現(xiàn)，二檔托輪2-2潤(rùn)滑油油位偏低，故對(duì)該托輪油位進(jìn)行補(bǔ)充。加油4min后，中控顯示油溫迅速上升，窯電流隨之波動(dòng)（見(jiàn)圖8），立即通知現(xiàn)場(chǎng)工作人員檢查，發(fā)現(xiàn)托輪軸面中部存在兩處拉傷，判斷潤(rùn)滑油加注過(guò)程中有異物混入，致使軸瓦拉傷。

圖8 中控窯電流波動(dòng)曲線

處理措施：（1）中控立即降速減產(chǎn)，降低軸瓦拉傷程度；（2）現(xiàn)場(chǎng)立刻用油石打磨拉傷軸面，同時(shí)將循環(huán)水外排，加速降低油溫；（3）開(kāi)啟托輪2-2潤(rùn)滑油外循環(huán)裝置，加強(qiáng)冷卻；（4）將托輪2-1/2-2同步快速向外調(diào)退，減小托輪徑向受力，2-1和2-2累計(jì)調(diào)退5.0mm（降溫處理結(jié)束后，托輪復(fù)位）；（5）打磨拉傷軸面10~15min，將高溫和含雜質(zhì)潤(rùn)滑油置換至油質(zhì)良好。采取以上措施后，托輪軸瓦溫度突然升高的故障消除，24h后回轉(zhuǎn)窯恢復(fù)正常運(yùn)轉(zhuǎn)。

2.4 案例4：JH海螺1號(hào)窯

存在問(wèn)題：回轉(zhuǎn)窯三檔托輪3-2軸瓦高溫，造成翻瓦停窯，檢修期間對(duì)該托輪軸瓦進(jìn)行更換，托輪3-1/3-2襯瓦與止推盤(pán)位置間隙側(cè)預(yù)留3mm，托輪底座地腳螺栓復(fù)緊后，未對(duì)此間隙進(jìn)行復(fù)測(cè)。待回轉(zhuǎn)窯重新運(yùn)轉(zhuǎn)后發(fā)現(xiàn)，托輪3-1/3-2襯瓦與止推盤(pán)間隙不足，兩側(cè)襯瓦與止推盤(pán)間均形成油膜（見(jiàn)圖9、圖10），窯工況稍微改變，托輪輪軸輕微竄動(dòng)，止推盤(pán)接觸側(cè)軸瓦溫度迅速波動(dòng)上升（見(jiàn)圖11），此隱患產(chǎn)生的原因主要是檢修過(guò)程把控不嚴(yán)，屬安裝質(zhì)量問(wèn)題。

圖9 托輪3-1側(cè)襯瓦與止推盤(pán)位置關(guān)系

圖10 托輪3-2側(cè)襯瓦與止推盤(pán)位置關(guān)系

圖11 托輪3-1/3-2潤(rùn)滑油溫度及軸瓦溫度曲線

處理措施：（1）托輪3-1/3-2增加潤(rùn)滑油板式冷卻裝置，加速潤(rùn)滑油冷卻，防止出現(xiàn)高溫；（2）現(xiàn)場(chǎng)安排人員24h定時(shí)檢查托輪3-1/3-2襯瓦與止推盤(pán)接觸狀態(tài)，測(cè)量托輪軸瓦溫度并做記錄，同時(shí)做好應(yīng)急準(zhǔn)備；（3）中控操作員重點(diǎn)關(guān)注該托輪潤(rùn)滑油溫度及軸瓦溫度變化情況，若發(fā)現(xiàn)潤(rùn)滑油溫度、軸瓦溫度曲線呈上升趨勢(shì)，立即通知現(xiàn)場(chǎng)人員檢查并采取相關(guān)措施，如在托輪與輪帶表面涂抹潤(rùn)滑油，減小推力盤(pán)受力，增大板式冷卻裝置水壓，加強(qiáng)冷卻，必要時(shí)可適當(dāng)降速減產(chǎn)。采取以上措施后，回轉(zhuǎn)窯連續(xù)運(yùn)行時(shí)間>150d。在停窯期間重新調(diào)整了該托輪底座，將托輪3-1/3-2襯瓦與止推盤(pán)間隙恢復(fù)至合理范圍，運(yùn)行安全隱患消除。

2.5 案例5：TR海螺1號(hào)窯

存在問(wèn)題：對(duì)窯中心線開(kāi)展檢測(cè)后，歷時(shí)2d調(diào)整了窯托輪位置（窯中心線在二檔位置水平偏差為0.0mm，垂直偏差為+6.0mm），調(diào)整后，窯運(yùn)行各項(xiàng)指標(biāo)參數(shù)平穩(wěn)，但在第三天發(fā)現(xiàn)，微調(diào)液壓擋輪壓力后，各檔托輪潤(rùn)滑油溫度和軸瓦溫度從上午開(kāi)始呈緩慢上升趨勢(shì)，較前一天上升幅度大。

處理措施：對(duì)比前一天天氣溫度無(wú)明顯變化，排除環(huán)境因素；對(duì)比窯筒體溫度掃描儀畫(huà)面，窯筒體各檔溫度與前一天相比，無(wú)明顯差異，排除熱輻射影響；檢查循環(huán)水水壓和溫度，各檔托輪循環(huán)水壓在0.3~0.4MPa，而進(jìn)水溫度偏高，判斷可能是循環(huán)管網(wǎng)進(jìn)水存在問(wèn)題。立即安排人員對(duì)循環(huán)水源頭進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)溫升前一天夜班，有人關(guān)停了循環(huán)水冷卻塔冷卻風(fēng)扇，重新開(kāi)啟冷卻風(fēng)扇后，各檔托輪潤(rùn)滑油、軸瓦溫度均有明顯下降。

2.6 案例6：HF海螺2號(hào)窯

存在問(wèn)題：2號(hào)窯在二檔位置窯中心線水平偏差-3.5mm，垂直偏差+12.5mm，現(xiàn)場(chǎng)制定的窯中心線調(diào)整方案如圖12所示。根據(jù)調(diào)整方案在實(shí)施窯二檔托輪調(diào)整過(guò)程中，當(dāng)二檔托輪2-3累計(jì)調(diào)退4.50mm、托輪2-4調(diào)退4.60mm、托 輪2-1調(diào)退6.05mm、托輪2-2調(diào)退6.70mm時(shí)，托輪2-2側(cè)油溫突然快速上升，幾分鐘內(nèi)即上升了11℃，圖13為托輪2-2油溫變化曲線，其他托輪油溫變化均正常。

圖12 窯中心線調(diào)整方案

圖13 托輪2-2油溫變化曲線

處理措施：中控室立即減產(chǎn)降速（窯速降低0.5r/min，產(chǎn)量降低50t/h），現(xiàn)場(chǎng)打開(kāi)外置潤(rùn)滑油冷卻循環(huán)裝置。首先，排查是否因托輪2-1/2-2調(diào)整量不同步造成托輪軸向受力狀態(tài)改變、止推盤(pán)摩擦發(fā)熱，經(jīng)檢查，托輪2-2側(cè)止推盤(pán)與襯瓦未接觸；其次，對(duì)托輪軸軸面溫度進(jìn)行測(cè)量，發(fā)現(xiàn)靠近軸頸位置溫度最高，而油溫測(cè)點(diǎn)在其正下方，托輪油溫的升高是在托輪調(diào)整過(guò)程中發(fā)生的，經(jīng)查找托輪調(diào)整過(guò)程中發(fā)生的異常變化發(fā)現(xiàn)，托輪瓦座發(fā)生了歪斜（見(jiàn)圖14），導(dǎo)致襯瓦端面位置與托輪軸頸摩擦發(fā)熱。造成此次托輪溫升的原因主要有以下兩點(diǎn)：一是托輪瓦座軸頸內(nèi)側(cè)沒(méi)有安裝限位塊；二是調(diào)整過(guò)程中，保壓用的千斤頂放置在調(diào)整螺栓內(nèi)側(cè)，造成托輪瓦座徑向受力不均勻，導(dǎo)致托輪瓦座發(fā)生歪斜。隨即在調(diào)整螺栓外側(cè)增加一臺(tái)千斤頂，原千斤頂保持不動(dòng)，利用新增千斤頂施壓將歪斜的托輪座逐步校正復(fù)原（見(jiàn)圖15），托輪2-2油溫停止上升，并逐漸下降至正常。同時(shí)，在托輪座內(nèi)側(cè)焊接安裝限位塊，按照原定計(jì)劃，完成窯托輪的全部調(diào)整工作，調(diào)整過(guò)程中各檔托輪溫度均受控。

圖14 托輪座軸向外側(cè)出現(xiàn)位移歪斜

圖15 托輪座歪斜校正復(fù)原

3 托輪軸瓦高溫故障產(chǎn)生原因分析

3.1 安裝質(zhì)量問(wèn)題

回轉(zhuǎn)窯托輪安裝質(zhì)量主要包括軸瓦刮研和安裝精度控制，根據(jù)JCJ 03-1990《水泥機(jī)械設(shè)備安裝工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》的規(guī)定及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，5 000t/d窯型（止推盤(pán)靠近軸頸側(cè)，見(jiàn)圖16），托輪軸瓦面刮研分為圖17中所示的七個(gè)區(qū)域，具體要求如下：（1）對(duì)軸瓦與軸頸、軸瓦背與球面瓦及球面瓦與軸承底座等接觸面的瓦面進(jìn)行刮研，用涂色方法進(jìn)行檢查是否符合要求。軸瓦與軸頸的接觸角度以30°為宜，接觸點(diǎn)不少于1~2點(diǎn)/cm2；軸瓦與軸頸的瓦口側(cè)間隙B，數(shù)值為1‰D~1.5‰D（D為軸的直徑），劃分的每區(qū)間側(cè)間隙b=瓦口側(cè)間隙×（側(cè)間隙總弧長(zhǎng)-塞入深度）×側(cè)間隙總弧長(zhǎng)，其中，側(cè)間隙總弧長(zhǎng)≈πD/4×（90°-15°-2°）/90°，接觸帶和過(guò)渡帶除外；軸瓦背與球面瓦接觸點(diǎn)≮3點(diǎn)/（2.5×2.5）cm2；球面瓦和軸承底座接觸點(diǎn)≮1~2點(diǎn)/（2.5×2.5）cm2；軸瓦刮研與止推盤(pán)接觸端面≮1點(diǎn)/cm2。（2）襯瓦與止推盤(pán)間隙留在上端，并控制間隙在合理范圍內(nèi)，一般3~5mm為宜。（3）更換新托輪時(shí)，應(yīng)標(biāo)記好原始托輪位置，冷態(tài)下測(cè)量好新舊托輪尺寸，根據(jù)測(cè)量數(shù)據(jù)對(duì)托輪座進(jìn)行必要的調(diào)整。

圖16 5 000t/d窯托輪結(jié)構(gòu)

圖17 5 000t/d回轉(zhuǎn)窯托輪軸瓦刮研區(qū)域劃分（俯視圖和剖面圖）

3.2 循環(huán)水系統(tǒng)問(wèn)題

循環(huán)水影響托輪軸瓦溫度因素較多，如案例5中，進(jìn)水冷卻風(fēng)扇未啟動(dòng)即為因素之一，還可能存在循環(huán)水壓大小、管道或瓦座冷卻腔內(nèi)是否有雜物堵塞等其他影響因素。GD海螺每班都安排工作人員清理循環(huán)水中螺螄和淤泥等雜物，針對(duì)此種情況，可定期用高壓水沖洗管道或檢修期間對(duì)循環(huán)管網(wǎng)進(jìn)行酸洗。

3.3 潤(rùn)滑問(wèn)題

托輪軸瓦潤(rùn)滑不良造成托輪溫度高是一種常見(jiàn)的現(xiàn)象，如潤(rùn)滑油質(zhì)乳化、變質(zhì)、混入雜物、油勺安裝不正確、油勺帶油量少、潤(rùn)滑油油位偏低等，均會(huì)影響軸瓦油膜的形成，造成潤(rùn)滑不良。這需要巡檢人員定期檢查潤(rùn)滑系統(tǒng)，適時(shí)添加或更換潤(rùn)滑油，以確保托輪軸瓦潤(rùn)滑良好。

3.4 熱輻射問(wèn)題

輻射源和輻射傳導(dǎo)途徑導(dǎo)致的熱輻射問(wèn)題主要體現(xiàn)在：（1）輪帶處窯筒體溫度過(guò)高，導(dǎo)致輪帶和托輪整體溫度偏高；（2）托輪座隔熱裝置缺失、隔熱材料隔熱效果不佳或輪帶冷卻風(fēng)機(jī)管口朝向不對(duì)等均會(huì)引起托輪熱輻射量增加，從而出現(xiàn)托輪軸瓦溫度和油溫整體偏高現(xiàn)象。因此，可從調(diào)整工藝操作，控制窯筒體溫度和增設(shè)有效隔熱裝置等方面入手，降低熱輻射對(duì)托輪軸瓦溫度的影響。

3.5 窯工藝操作問(wèn)題

若窯工藝操作不當(dāng)，易造成窯皮大面積掉落或垮塌，從而導(dǎo)致各檔托輪負(fù)載軸向分配不均衡，容易造成某檔托輪單邊受力不均，從而引起軸瓦溫度上升。此時(shí)應(yīng)及時(shí)降低窯速并逐步調(diào)整工藝操作，控制煤、風(fēng)、料比例，使窯皮重新鋪掛均勻。必要時(shí)，根據(jù)托輪受力狀態(tài)，在線調(diào)整回轉(zhuǎn)窯中心線，優(yōu)先緩解現(xiàn)場(chǎng)軸瓦溫度上升狀況，待窯工況恢復(fù)正常，再逐步調(diào)整復(fù)原回轉(zhuǎn)窯直線度。

3.6 開(kāi)停窯期間設(shè)備管理不到位問(wèn)題

一是長(zhǎng)期停窯可能出現(xiàn)窯筒體彎曲變形，引起輪帶和托輪接觸不良，嚴(yán)重時(shí)會(huì)出現(xiàn)輪帶和托輪“脫空”現(xiàn)象，從而導(dǎo)致單個(gè)托輪受力不均勻，開(kāi)窯時(shí)出現(xiàn)局部托輪軸瓦發(fā)熱的情況。二是重新開(kāi)窯時(shí)回轉(zhuǎn)窯提速較快，潤(rùn)滑不良，油膜難形成，造成軸瓦干摩擦發(fā)熱。一般在開(kāi)窯慢運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中，要求人工淋油或開(kāi)啟潤(rùn)滑油外循環(huán)裝置，促進(jìn)油膜的形成，確保窯在低速運(yùn)轉(zhuǎn)下潤(rùn)滑良好。

3.7 窯中心線出現(xiàn)偏差問(wèn)題

由于回轉(zhuǎn)窯長(zhǎng)期處于高溫、高負(fù)荷、高粉塵量的工作環(huán)境下運(yùn)行，回轉(zhuǎn)窯托輪和輪帶不均勻磨損、各檔支承基礎(chǔ)不均勻沉降等因素均會(huì)導(dǎo)致窯中心線出現(xiàn)偏差。研究表明，對(duì)于?4.35m×67m窯型，窯中心線在二檔位置升高10mm，二檔負(fù)載增加14%，一、三檔負(fù)載相應(yīng)減少12%。窯中心線出現(xiàn)偏差會(huì)導(dǎo)致某檔負(fù)載增加，造成托輪徑向受力過(guò)大，致使托輪軸瓦出現(xiàn)高溫情況。因此，應(yīng)定期在線檢測(cè)回轉(zhuǎn)窯系統(tǒng)，?4.35m×67m回轉(zhuǎn)窯各檔負(fù)載分配情況見(jiàn)圖18。

圖18 ?4.35m×67m回轉(zhuǎn)窯各檔負(fù)載分配情況

3.8 人為因素問(wèn)題

現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備管理人員缺少相關(guān)理論知識(shí)，回轉(zhuǎn)窯中心線調(diào)整思路和方向不清晰，憑借個(gè)人經(jīng)驗(yàn)誤調(diào)，導(dǎo)致托輪拉瓦事故的情況比較常見(jiàn)，尤其是在緊急處理托輪軸向受力過(guò)大引起托輪軸瓦溫度上升的過(guò)程中，不能正確判斷緩解襯瓦與推力盤(pán)接觸受力的托輪調(diào)整方向；在調(diào)整過(guò)程中，也會(huì)出現(xiàn)因突發(fā)狀態(tài)導(dǎo)致托輪兩端中的一端調(diào)整幅度過(guò)大引起托輪發(fā)熱，此時(shí)應(yīng)迅速對(duì)托輪進(jìn)行復(fù)位調(diào)整。因此，窯托輪調(diào)整過(guò)程中需經(jīng)常性復(fù)核調(diào)整螺栓進(jìn)退量、百分表讀數(shù)和原始標(biāo)記位置三個(gè)參數(shù)，確保托輪調(diào)整幅度受控。在調(diào)整窯托輪時(shí)，工作人員不僅要具備系統(tǒng)的專(zhuān)業(yè)知識(shí)，而且要對(duì)現(xiàn)場(chǎng)情況全面掌控，提高自身綜合素質(zhì)，細(xì)心處理好每一個(gè)細(xì)節(jié)，預(yù)判可能出現(xiàn)的問(wèn)題，確保窯托輪調(diào)整全面受控。

4 托輪高溫突發(fā)事故處理基本原則

托輪高溫是回轉(zhuǎn)窯運(yùn)行過(guò)程中的常見(jiàn)問(wèn)題，應(yīng)提前制定應(yīng)急處理預(yù)案，窯托輪出現(xiàn)高溫時(shí)的處理原則如下：

（1）當(dāng)中控室操作員發(fā)現(xiàn)托輪軸瓦溫度快速上升時(shí)，應(yīng)第一時(shí)間減產(chǎn)降速，防止事態(tài)進(jìn)一步惡化。

（2）立即通知現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備管理人員打開(kāi)托輪檢查窗口，手持測(cè)溫槍檢查發(fā)熱托輪，確認(rèn)中控室操作數(shù)據(jù)是否與現(xiàn)場(chǎng)情況一致，排查是否存在溫度傳輸線路故障或測(cè)溫元件接線松動(dòng)等情況。

（3）進(jìn)行系統(tǒng)性排查，查明現(xiàn)場(chǎng)托輪軸瓦高溫的發(fā)熱源，并及時(shí)采取相應(yīng)措施。若發(fā)現(xiàn)襯瓦與止推盤(pán)接觸油膜狀態(tài)不良引起發(fā)熱，立即組織對(duì)窯托輪水平歪斜量進(jìn)行調(diào)整，減小托輪軸向受力，緊急時(shí)，可先對(duì)襯瓦與止推盤(pán)接觸表面、發(fā)熱托輪與輪帶表面淋油，降低托輪軸瓦發(fā)熱溫度；若發(fā)現(xiàn)托輪襯瓦拉傷、軸面粘附銅屑，應(yīng)要求中控室操作人員將窯速降至0.5~1.0r/min，并用油石對(duì)軸面進(jìn)行在線打磨，打磨至軸面無(wú)明顯高點(diǎn)（可通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)手持熱成像測(cè)溫槍?zhuān)瑢?shí)測(cè)軸面溫度是否存在高溫點(diǎn)判斷，軸溫應(yīng)控制在50℃左右），打磨的同時(shí)對(duì)潤(rùn)滑油進(jìn)行檢查，必要時(shí)進(jìn)行更換，有條件時(shí)可輔助外循環(huán)油冷裝置強(qiáng)化油冷效果。

5 結(jié)語(yǔ)

由上述幾起典型回轉(zhuǎn)窯托輪高溫故障處理案例及托輪軸瓦高溫原因分析可知，引起回轉(zhuǎn)窯托輪高溫情況出現(xiàn)的因素有很多，預(yù)防和處理回轉(zhuǎn)窯托輪高溫問(wèn)題，應(yīng)重點(diǎn)從以下幾個(gè)方面考慮：一是加強(qiáng)專(zhuān)業(yè)理論知識(shí)學(xué)習(xí)，針對(duì)引起托輪軸瓦高溫情況出現(xiàn)的原因，提出相應(yīng)解決措施，為緊急處理現(xiàn)場(chǎng)故障提供理論依據(jù)；二是加強(qiáng)專(zhuān)業(yè)技能培訓(xùn)，提高現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備管理人員專(zhuān)業(yè)素質(zhì)，使其具備及時(shí)發(fā)現(xiàn)問(wèn)題、快速提出解決方案和處理問(wèn)題的能力；三是做好定期巡檢工作，安排專(zhuān)人檢測(cè)并記錄窯運(yùn)行參數(shù)，如各檔托輪溫度、窯筒體及輪帶溫度、各檔輪帶滑移量、液壓擋輪壓力和大齒圈振動(dòng)數(shù)值等，掌握各項(xiàng)運(yùn)行數(shù)據(jù)變化情況，作為對(duì)比分析和處理的數(shù)據(jù)依據(jù)；四是制定托輪高溫故障應(yīng)急處理方案，確保故障處理按照預(yù)案展開(kāi)；五是定期開(kāi)展窯系統(tǒng)在線檢測(cè)，全面掌握熱工設(shè)備實(shí)時(shí)運(yùn)行狀態(tài)，及時(shí)發(fā)現(xiàn)設(shè)備隱患，為回轉(zhuǎn)窯安全高效運(yùn)行提供專(zhuān)業(yè)技術(shù)保障。