淄博某超高層結(jié)構(gòu)頂部造型收進(jìn)方式研究

田 超，李鵬飛，強(qiáng) 霖

（淄博市建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司，山東 淄博 255000）

隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展，超高層建筑造型逐漸多樣化，超高層頂部收進(jìn)造型較為普遍。常見(jiàn)的造型收進(jìn)方式有轉(zhuǎn)換梁上起柱內(nèi)收進(jìn)、轉(zhuǎn)換塊內(nèi)收進(jìn)、楔形內(nèi)收進(jìn)柱、斜柱挑梁內(nèi)收進(jìn)[1]。以上四種收進(jìn)方式均會(huì)在不同程度上造成結(jié)構(gòu)剛度突變、受剪承載力突變等問(wèn)題，且轉(zhuǎn)換節(jié)點(diǎn)受力復(fù)雜。目前，有學(xué)者針對(duì)不同工程中搭接柱轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)進(jìn)行了有限元分析[2-4]。其中，任恩輝等[5]針對(duì)深圳某超高層建筑搭接轉(zhuǎn)換柱組節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，得到搭接轉(zhuǎn)換柱受力本質(zhì)仍是斜柱的結(jié)論，為減少產(chǎn)生偏心向的彎矩，采取設(shè)置適宜剛度的腰桁架等措施。包聯(lián)進(jìn)等[6]研究退臺(tái)式建筑外框柱和核心筒的不同收進(jìn)方式，涉及了豎向構(gòu)件收進(jìn)、塔樓出現(xiàn)偏心以及剛度突變等情況。

本文針對(duì)淄博某超高層項(xiàng)目頂部造型收進(jìn)方案，通過(guò)分析不同方案的受力特性以及結(jié)構(gòu)整體性能，篩選出最優(yōu)的頂部收進(jìn)方案，并針對(duì)該收進(jìn)方案做出抗震性能分析，提出抗震構(gòu)造措施，以減少收進(jìn)對(duì)結(jié)構(gòu)整體的不利影響，為后續(xù)相關(guān)工程提供借鑒。

1 工程概況

該工程位于淄博市張店區(qū)華光路以南、上海路以東。該項(xiàng)目中1#塔樓是一座以酒店、辦公為主的一類超高層建筑，地下2 層，地上56 層，建筑高度228.9 m，為B 級(jí)高度高層建筑。其中1～5 層與2#樓連通作為酒店使用，層高5 m；23 層、33 層、45層為避難層，層高分別為4.3 m、4.8 m、4.8 m；46 層及以上為酒店用房，層高3.6 m；其余樓層作為辦公使用，層高4 m。嵌固端為地下室頂板。建筑平面整體呈方形，寬約45 m?？偨ㄖ娣e為16.44 萬(wàn)平方米，地上建筑面積為15.76 萬(wàn)平方米，地下建筑面積為0.68 萬(wàn)平方米，效果圖見(jiàn)圖1。

圖1 工程效果圖

建筑所在地地震基本烈度7 度，設(shè)計(jì)地震分組為第三組，建筑場(chǎng)地類別為II 類，抗震彈性分析阻尼比為0.05。本工程地面粗糙度類別為B 類，采用0.44 kN/m2（50 年一遇基本風(fēng)壓乘以1.1 倍放大系數(shù)）用于結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算；采用0.4 kN/m2（50 年一遇基本風(fēng)壓）用于變形驗(yàn)算；采用0.3 kN/m2（10 年一遇基本風(fēng)壓）用于舒適度驗(yàn)算；計(jì)算風(fēng)荷載時(shí)，結(jié)構(gòu)阻尼比取為0.04。

2 頂部造型收進(jìn)方案受力分析

因建筑造型所需，在標(biāo)高200.7 m、211.5 m有較明顯收進(jìn)。該項(xiàng)目在50～52 層（標(biāo)高200.7～211.5 m）相較49 層（標(biāo)高197.1 m）立面收進(jìn)1.5 m，53～55 層（標(biāo)高211.5～222.3 m）相較52 層（標(biāo)高207.9 m）立面收進(jìn)1.5 m。結(jié)構(gòu)計(jì)算模型如圖2所示，結(jié)構(gòu)平面布置如圖3 所示，頂部建筑收進(jìn)如圖4 所示。

圖2 結(jié)構(gòu)計(jì)算模型示意圖

圖3 結(jié)構(gòu)平面布置圖

圖4 頂部建筑收進(jìn)示意圖

常見(jiàn)建筑造型收進(jìn)的結(jié)構(gòu)處理形式主要分為四種，分別是轉(zhuǎn)換梁上起柱內(nèi)收進(jìn)、轉(zhuǎn)換塊內(nèi)收進(jìn)、楔形內(nèi)收進(jìn)柱、斜柱挑梁內(nèi)收進(jìn)。以上四種收進(jìn)方式如圖5 所示。

圖5 造型收進(jìn)常用的結(jié)構(gòu)處理形式

本項(xiàng)目轉(zhuǎn)換部位層高3.6 m，若采用轉(zhuǎn)換梁進(jìn)行轉(zhuǎn)換，梁高需做至1.2 m，影響建筑功能。轉(zhuǎn)換梁剛度突變大、自重大、用料多，從經(jīng)濟(jì)型、實(shí)用性、安全性方面否定梁上起柱方案。楔形塊收進(jìn)、斜柱挑梁收進(jìn)屬于異形豎向傳力構(gòu)件收進(jìn)，兩者受力模式相似。斜柱挑梁收進(jìn)受力更為明晰，且外伸挑梁可平衡梁端彎矩，懸挑部分空間可被利用，故從經(jīng)濟(jì)型、實(shí)用性、安全性方面否定楔形塊收進(jìn)方案。由此，本文主要針對(duì)轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)、斜柱挑梁收進(jìn)進(jìn)行受力分析，擇優(yōu)選擇適宜方案。

2.1 轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)方式收進(jìn)節(jié)點(diǎn)受力分析

若采用轉(zhuǎn)換塊方式收進(jìn)，則選擇受力較大的49 層轉(zhuǎn)換塊為例，使用midas FEA 建模、劃分單元后導(dǎo)入midas Gen 進(jìn)行有限元節(jié)點(diǎn)分析。上述分析節(jié)點(diǎn)受力特性的方法可以真實(shí)模擬構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度、荷載及邊界條件。建立轉(zhuǎn)換塊上下柱的截面均為900 mm×900 mm，與轉(zhuǎn)換塊相連的框梁截面為400 mm×750 mm，轉(zhuǎn)換塊尺寸為900 mm×2 400 mm×3 600 mm，高度同層高。建立的節(jié)點(diǎn)采用有限元建模并劃分網(wǎng)格，材料及荷載據(jù)實(shí)輸入，考慮結(jié)構(gòu)綜合受力，暫不考慮剛性樓板作用。

依據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（下簡(jiǎn)稱《抗規(guī)》）GB50011-2010[7]，在地震作用下，即1.2×（1.0D+0.5L）+1.3EX 工況：轉(zhuǎn)換塊有效應(yīng)力云圖如圖6 所示，可以發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)換塊中力流傳遞明顯，從上柱向下柱斜對(duì)角傳力。柱為主要受力構(gòu)件，柱與轉(zhuǎn)換塊交接處為主要受力部位，存在明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象，轉(zhuǎn)換塊與下柱交接處應(yīng)力明顯高于其與上柱交接處應(yīng)力。轉(zhuǎn)換塊變形前后如圖7 所示。

圖6 轉(zhuǎn)換塊有效應(yīng)力云圖（MPa）

圖7 轉(zhuǎn)換塊變性前后對(duì)比圖

通過(guò)式（1）～（3）可分析轉(zhuǎn)換塊上下柱內(nèi)力與應(yīng)力值（表1）、水平中震組合工況轉(zhuǎn)換塊上下層水平內(nèi)力與應(yīng)力值（表2）。

表2 水平中震組合工況轉(zhuǎn)換塊上下層水平內(nèi)力與應(yīng)力

式中σ1和σ2為柱截面邊緣應(yīng)力，τ為剪應(yīng)力。

徐培福、傅學(xué)怡等[4]對(duì)框架-核心筒結(jié)構(gòu)中轉(zhuǎn)換塊內(nèi)收進(jìn)進(jìn)行理論及實(shí)驗(yàn)研究，得到梁水平力計(jì)算公式：

讀取PKPM 計(jì)算軟件數(shù)值，該轉(zhuǎn)換塊N 上=5 154.2 kN，C=1.5 m，h=3.6 m，L=8.4 m，A 上=A 下=0.3 m2。代入式（4），經(jīng)計(jì)算T=2 147.58 kN。有限元計(jì)算上端水平梁T 上約為1 572.0 kN，下端水平梁T 下約為1 818.0 kN，且有限元分析結(jié)果與該公式結(jié)果基本吻合，與經(jīng)驗(yàn)公式產(chǎn)生誤差的主要原因是結(jié)構(gòu)變形使得內(nèi)力產(chǎn)生變化。

水平向正應(yīng)力云圖如圖8 所示，可以發(fā)現(xiàn)與轉(zhuǎn)換塊相連的兩層梁均為梁端下部受拉，且轉(zhuǎn)換塊下層梁受力明顯大于上層梁受力。下層梁在靠近轉(zhuǎn)換塊端部位置處梁整截面受拉。垂直向正應(yīng)力云圖如圖9 所示，上下柱都以受壓為主，與轉(zhuǎn)換塊相接處下柱應(yīng)力集中更為明顯，上柱有明顯受拉區(qū)產(chǎn)生，受力模式均為大偏心受壓。轉(zhuǎn)換塊剪應(yīng)力如圖10 所示，發(fā)現(xiàn)剪應(yīng)力計(jì)算可忽略梁作用，以上下柱內(nèi)力計(jì)算轉(zhuǎn)換塊剪切效應(yīng)，該計(jì)算方式與有限元分析結(jié)果相吻合。

圖8 轉(zhuǎn)換塊水平向應(yīng)力云圖（MPa）

圖9 轉(zhuǎn)換塊垂直向應(yīng)力云圖（MPa）

圖10 轉(zhuǎn)換塊剪應(yīng)力云圖（MPa）

有限元計(jì)算出上下柱與轉(zhuǎn)換塊相接處的軸力、彎矩與PKPM 計(jì)算結(jié)果基本吻合，轉(zhuǎn)換塊剪應(yīng)力宜選上下柱軸力較大值作為轉(zhuǎn)換塊所受剪力。轉(zhuǎn)換塊與柱相交部位存在明顯的應(yīng)力集中現(xiàn)象，故對(duì)節(jié)點(diǎn)加腋處理，以減少應(yīng)力集中對(duì)結(jié)構(gòu)的不利影響。

2.2 斜柱收進(jìn)上下端節(jié)點(diǎn)受力分析

若采用斜柱方式收進(jìn)，受力分析如圖11（a）所示，假如考慮構(gòu)件為剛度無(wú)限大的桿系單元，僅考慮上柱傳下的軸力，不考慮梁柱彎矩影響，斜柱最上端水平力F1=N2×sin8°，斜柱最下端水平力F4=N5×sin8°。通過(guò)PKPM 計(jì)算分析不考慮剛性樓板假定的斜柱在恒+活工況、水平地震工況（中震）、豎向地震工況（中震）大致受力情況如圖11（b～d）所示。

圖11 斜柱及相鄰構(gòu)建軸力圖

若僅考慮恒+活工況，構(gòu)件無(wú)限剛假定下，斜柱上下端梁水平力理論值與分析值對(duì)比見(jiàn)表3。

表3 水平中震組合工況斜柱上下節(jié)點(diǎn)處水平梁內(nèi)力

若僅考慮恒+活工況，構(gòu)件無(wú)限剛假定下，與斜柱相接梁的水平力，除斜柱上下端梁外，其余各層梁水平力均為0。PKPM 分析值，除斜柱上下端梁外，其余各層梁均存在微弱的水平力軸，與斜柱相連水平梁的軸力由斜柱兩端向中間遞減。

因與斜柱上端相連的梁為壓彎構(gòu)件，與斜柱下端相連的梁為拉彎構(gòu)件，梁柱節(jié)點(diǎn)存在復(fù)雜受力，故選擇斜柱上下端節(jié)點(diǎn)使用midas FEA 建模、劃分單元后導(dǎo)入midas Gen 進(jìn)行有限元分析、結(jié)構(gòu)整體性能分析。該項(xiàng)目斜柱尺寸為900 mm×900 mm，梁截面尺寸為400 mm×750 mm。節(jié)點(diǎn)采用有限元建模并劃分網(wǎng)格，材料及荷載據(jù)實(shí)輸入，并以剛接節(jié)點(diǎn)與原結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)相關(guān)構(gòu)件剛接，考慮結(jié)構(gòu)綜合受力，暫不考慮剛性樓板作用。

在1.2×（1.0D+0.5L）+1.3EX 工況下，斜柱上下節(jié)點(diǎn)有效應(yīng)力云圖如圖12 所示，通過(guò)有限元軟件輸出應(yīng)力求得上下柱截面內(nèi)力（表4）、上下節(jié)點(diǎn)處梁內(nèi)力（表5）。PKPM 計(jì)算出的節(jié)點(diǎn)梁柱內(nèi)力與有限元整體分析計(jì)算應(yīng)力情況基本吻合。

表5 水平中震組合工況斜柱上下節(jié)點(diǎn)處梁內(nèi)力與應(yīng)力

通過(guò)圖12 應(yīng)力云圖、表4～5 內(nèi)力分析可以發(fā)現(xiàn)斜柱上端節(jié)點(diǎn)部位梁以壓彎為主，斜柱下端節(jié)點(diǎn)梁以拉彎為主。同時(shí)斜柱內(nèi)力會(huì)增加相鄰垂直柱的大偏壓效應(yīng)，使垂直柱截面應(yīng)力有較大增幅。與斜柱相交的垂直立柱外側(cè)受斜柱影響較大，且PKPM 軟件計(jì)算的柱端彎矩略小于有限元計(jì)算結(jié)果。

圖12 斜柱上下端節(jié)點(diǎn)有效應(yīng)力云圖（MPa）

表4 水平中震組合工況斜柱上下節(jié)點(diǎn)處柱內(nèi)力與應(yīng)力

斜柱上下節(jié)點(diǎn)變形圖如圖13、圖14 所示，由圖可知節(jié)點(diǎn)變形以水平向變形為主，梁的水平剛度直接影響節(jié)點(diǎn)變形。

圖13 斜柱上端節(jié)點(diǎn)變形圖

圖14 斜柱下端節(jié)點(diǎn)變形圖

3 收緊方案比選及設(shè)計(jì)措施

3.1 收進(jìn)方式比選

通過(guò)上述分析可發(fā)現(xiàn)，不論采取轉(zhuǎn)換收進(jìn)還是斜柱收進(jìn)，上層柱的力均能有效傳遞至下柱，從力流角度分析，兩種收進(jìn)方式傳力均較為直接。轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)與斜柱收進(jìn)在傳遞豎向力的同時(shí)，均會(huì)對(duì)水平梁產(chǎn)生水平力，該力通過(guò)水平梁傳遞至核心筒后耗散。根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，49 層轉(zhuǎn)換塊處梁水平力為2 930 kN，斜柱轉(zhuǎn)換中斜柱上端梁受壓與斜柱下端梁受拉，下端水平拉力為721.5 kN。斜柱轉(zhuǎn)換對(duì)相關(guān)水平構(gòu)件產(chǎn)生的力僅為轉(zhuǎn)換塊產(chǎn)生水平力的24.62%。

當(dāng)轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)時(shí)，轉(zhuǎn)換塊下柱頂部最大壓應(yīng)力為21.6 N/mm2；斜柱收進(jìn)時(shí)，斜柱最下端部最大壓應(yīng)力為14.32 N/mm2，轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)產(chǎn)生的應(yīng)力集中現(xiàn)象遠(yuǎn)大于斜柱收進(jìn)。對(duì)于轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)，常采用加腋減少應(yīng)力集中現(xiàn)象[8-10]，因該項(xiàng)目上部為垂直收進(jìn)，轉(zhuǎn)換塊上部柱無(wú)法加腋處理，故僅對(duì)下部柱加腋。加腋后在1.2×（1.0D+0.5L）+1.3EX 工況下應(yīng)力對(duì)比見(jiàn)圖15，最大應(yīng)力為18.2 N/mm2，較未加腋轉(zhuǎn)換塊最大應(yīng)力有所降低，但應(yīng)力集中仍很明顯。

圖15 加腋與非加腋轉(zhuǎn)換塊垂直向應(yīng)力對(duì)比云圖（MPa）

對(duì)兩種收進(jìn)方式PKPM 整體計(jì)算參數(shù)分析，樓層受剪承載力如圖16 所示，樓層側(cè)向剪切剛度如圖17 所示，受剪承載力比值如圖18 所示。

圖16 樓層受剪承載力

圖17 樓層側(cè)向剪切剛度

圖18 受剪承載力比值

斜柱收進(jìn)對(duì)結(jié)構(gòu)整體受剪承載力、整體剛度影響并不大，在斜柱底端層和斜柱頂端層出現(xiàn)剛度微小變化，并未出現(xiàn)明顯的受剪承載力、剛度突升或突降[11]。轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)則出現(xiàn)明顯的受剪承載力突變現(xiàn)象，48 層與49 層受剪承載力之比為0.72，51 層與52 層受剪承載力之比為0.68，轉(zhuǎn)換塊所在樓層下一層與轉(zhuǎn)換塊樓層受剪承載力之比均不滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[8，12]3.5.3 條中“受剪承載力之比不小于0.8”的規(guī)定，轉(zhuǎn)換塊所在樓層49 層、52 層剛度均為下一層剛度的1.8 倍。

框架柱承擔(dān)的傾覆力矩如圖19 所示，可以發(fā)現(xiàn)不論采用斜柱收進(jìn)還是轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)，對(duì)整體傾覆力矩均無(wú)較大影響，柱的傾覆力矩隨高度增加而平滑遞減，且所占整體比例隨著高度增加而平滑遞增。

圖19 框架柱承擔(dān)的傾覆力矩

剪力分配如圖20 所示，若采用斜柱收進(jìn)，框架柱和剪力墻所承擔(dān)的總剪力未出現(xiàn)明顯的突變現(xiàn)象，變化趨勢(shì)均勻，斜柱上下端柱承擔(dān)的剪力比例略有上升。若采用轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)，49 層轉(zhuǎn)換塊樓層柱所承擔(dān)的剪力約比下層增加38%，52 層轉(zhuǎn)換塊樓層柱所承擔(dān)的剪力約比下層增加35%，突變現(xiàn)象明顯高于斜柱收進(jìn)。

圖20 柱墻剪力分配

從節(jié)點(diǎn)受力與整體分析角度，斜柱收進(jìn)方式均優(yōu)于轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)，尤其對(duì)于超高、超限建筑，更有利于結(jié)構(gòu)整體抗震。

3.2 設(shè)計(jì)及構(gòu)造措施

采用PKPM 建立整體模型，進(jìn)行多遇地震下彈性時(shí)程分析，選取人工波2 條、天然波5條（TH046TG045、TH049TG045、TH087TG045、TH030TG045、TH120TG045），本構(gòu)關(guān)系已在軟件中內(nèi)置。分析結(jié)果表明，地震力作用下，1～42 層時(shí)程曲線計(jì)算的地震剪力平均值小于反應(yīng)譜計(jì)算的地震剪力，43～56 層時(shí)程曲線計(jì)算的地震剪力平均值大于反應(yīng)譜計(jì)算的地震剪力。設(shè)計(jì)時(shí)，需適當(dāng)放大43～56 層地震力。

對(duì)斜柱收進(jìn)模型進(jìn)行罕遇地震彈塑性時(shí)程分析，選取人工波1 條、天然波2 條（Chi-Chi_Taiwan-03_NO_2474、NO_2525，彈塑性時(shí)程分析后損傷云圖見(jiàn)圖21、圖22。由云圖可知，斜柱收進(jìn)并未影響整體結(jié)構(gòu)破壞方式，連梁仍然作為結(jié)構(gòu)抗震第一道防線，在地震作用下能迅速進(jìn)入損傷階段，并在整個(gè)地震過(guò)程中保持耗能作用；隨后，頂部部分框架柱和剪力墻出現(xiàn)輕微損傷，斜柱對(duì)框架梁損傷有一定影響，斜柱部位框架梁輕微損傷明顯多于其余框梁；最后，底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻出現(xiàn)損傷。罕遇地震作用下最大層間位移角1/194，滿足《抗規(guī)》[7]要求。頂部框架柱出現(xiàn)輕微損壞，但未形成塑性鉸，其余框架柱保持良好的工作狀態(tài)，可以作為二道防線。

圖21 Chi-Chi_Taiwan-03_NO_2474 罕遇地震整體受拉損傷云圖、剪力墻損傷云圖

圖22 Chi-Chi_Taiwan-03_NO_2525 罕遇地震整體受拉損傷云圖、剪力墻損傷云圖

通過(guò)以上分析，對(duì)47～52 層斜柱（斜角7.91°）及其上下兩層框架柱定義為關(guān)鍵構(gòu)件進(jìn)行性能化設(shè)計(jì)（中震抗剪彈性、抗彎不屈服）。斜柱收進(jìn)對(duì)接近斜柱頂、斜柱底的梁產(chǎn)生較大的水平力，與斜柱頂部相交的水平梁受壓，與斜柱底部相交的水平梁受拉。水平向力會(huì)通過(guò)梁板向核心筒傳遞，故計(jì)算時(shí)復(fù)核梁內(nèi)力不考慮剛性樓板作用，并且與斜柱下端相連的受拉梁（彈性膜假定）在考慮豎向地震作用時(shí)，將其定義為中震彈性、大震不屈服進(jìn)行設(shè)計(jì)。

斜柱頂端、底端樓層板厚度取180 mm，并提高配筋率以加強(qiáng)板剛度，通過(guò)樓板分散斜柱產(chǎn)生的水平力，使水平力向核心筒傳遞時(shí)更為分散，減少水平力對(duì)墻體的不利影響。在斜柱下端水平梁內(nèi)設(shè)置型鋼，在提高梁抗彎強(qiáng)度的同時(shí)，減小斜柱下部柱壓彎效應(yīng)的不利影響，同時(shí)與斜柱相連的型鋼梁應(yīng)在內(nèi)筒盡量向內(nèi)延伸，以避免過(guò)大水平力對(duì)內(nèi)筒產(chǎn)生不利影響。在核心筒體四角及與型鋼混凝土梁交接處剪力墻內(nèi)埋置型鋼，并增加墻體含鋼量。

4 結(jié)語(yǔ)

（1）明發(fā)世貿(mào)中心超高項(xiàng)目頂部立面收進(jìn)，采用斜柱收進(jìn)、轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)均能很好地實(shí)現(xiàn)建筑意圖，提高建筑利用率。

（2）斜柱收進(jìn)、轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)均有明顯的力流傳遞路徑，斜柱收進(jìn)力流更為直接。兩種收進(jìn)方式在收進(jìn)節(jié)點(diǎn)位置均會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中，應(yīng)力集中在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)不容忽視，斜柱收進(jìn)產(chǎn)生的應(yīng)力集中現(xiàn)象比加腋后的轉(zhuǎn)換塊更小。

（3）轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)在轉(zhuǎn)換位置會(huì)產(chǎn)生剛度突變，對(duì)結(jié)構(gòu)整體抗震不利。相比于轉(zhuǎn)換塊收進(jìn)，斜柱收進(jìn)整體剛度、受剪承載力變化更為均勻，整體性更優(yōu)異，因此，超高建筑立面收進(jìn)更推薦使用斜柱收進(jìn)。斜柱收進(jìn)樓層及其上下兩層框架柱宜定義為關(guān)鍵構(gòu)件進(jìn)行性能化設(shè)計(jì)（中震抗剪彈性、抗彎不屈服）。

（4）斜柱收進(jìn)宜補(bǔ)充多遇地震下彈性時(shí)程分析，斜柱收進(jìn)可能導(dǎo)致時(shí)程曲線計(jì)算的地震剪力平均值小于反應(yīng)譜計(jì)算的地震剪力，此時(shí)需適當(dāng)放大斜柱收進(jìn)層地震力。

（5）斜柱收進(jìn)對(duì)斜柱頂、斜柱底產(chǎn)生較大的水平力，與斜柱頂部相交的水平梁受壓，與斜柱底部相交的水平梁受拉。斜柱收進(jìn)會(huì)增加相鄰垂直柱的大偏壓效應(yīng)，使得相鄰柱截面應(yīng)力出現(xiàn)較大增幅。故計(jì)算時(shí)復(fù)核梁內(nèi)力應(yīng)不考慮剛性樓板作用，在斜柱下端水平梁內(nèi)設(shè)置型鋼，在提高梁抗彎強(qiáng)度的同時(shí)，減小斜柱下部柱壓彎效應(yīng)的不利影響，同時(shí)與斜柱相連的型鋼梁在內(nèi)筒盡量向內(nèi)延伸，避免過(guò)大水平力對(duì)內(nèi)筒產(chǎn)生不利影響。