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    海水侵蝕環(huán)境下CFRP復合樁水平承載特性研究

    2022-09-02 10:15:22張建偉樊亞龍岳建偉李榮翔王浩
    關(guān)鍵詞:耐腐蝕性撓度彎矩

    張建偉,樊亞龍,岳建偉,李榮翔,王浩

    (1.河南大學 土木建筑學院,河南 開封 475004;2.河南省軌道交通智能建造工程技術(shù)中心,河南 開封 475004)

    0 引 言

    海洋環(huán)境下的混凝土結(jié)構(gòu)加固工程中,往往要求材料具有較高的強度和耐腐蝕性。纖維增強復合材料(fiber reinforced polymer,F(xiàn)RP)因其輕質(zhì)高強、耐酸堿腐蝕的特性,被逐漸應用到特殊環(huán)境中[1-2]。已有研究表明[3],在海洋環(huán)境下,F(xiàn)RP材料與普通混凝土材料組成的復合結(jié)構(gòu)具有較好的耐腐蝕性,采用FRP筋代替鋼筋,可以有效解決海洋環(huán)境下建筑物的耐腐蝕性。張秀麗等[4]對玻璃纖維增強復合材料(glass fiber reinforced polymer,GFRP)進行了耐腐蝕性研究,將GFRP材料放置在堿溶液中,研究了GFRP材料腐蝕后的力學性能退化模型;M.H.Kabir等[5]使用兩種不同的黏合劑將CFRP布和鋼管樁黏結(jié)在一起,在寒冷天氣中放置了3,6個月進行耐久性試驗,從破壞荷載、剛度和破壞模式方面研究了CFRP加固鋼管樁后的短期耐久性能。

    在FRP樁水平承載特性方面,S.R.Fam[6]進行了大尺寸GFRP增強塑料圓管試驗,并對比GFRP圓管和鋼管,研究其抗彎性能;M.Murugan等[7-8]研究了玻璃和碳纖維聚合物兩種纖維加固對RC樁的水平承載力影響,結(jié)果表明,纖維材料加固鋼筋混凝土(RC)樁可以提高樁的水平承載特性;J.G.Valez等[9]研究了軟黏土中FRP樁在水平荷載作用下的承載能力,由于FRP樁剛度較低,在側(cè)向荷載作用下,樁頭位移較大;A.Alsaad等[10]對CFRP包裹的混凝土圓柱在海洋環(huán)境中的性能進行了測試研究,隨著浸泡時間增加圓柱,圓柱極限承載力下降較小,位移和徑向應變顯著下降;徐寧等[11]分析了GFRP復合樁(普通混凝土樁身外包GFRP布)和普通混凝土樁的水平承載性能,結(jié)果表明,復合樁的水平承載性較普通混凝土樁有一定提升。

    目前,關(guān)于CFRP復合樁耐腐蝕性的研究較少。本文對CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁開展腐蝕90,180 d的水平承載特性試驗,通過抗彎剛度、樁身位移等參數(shù)分析CFRP復合樁耐腐蝕性能,研究結(jié)果可為海洋環(huán)境下樁基工程設(shè)計提供參考。

    1 模型試驗

    1.1 模型槽與土體參數(shù)

    采用河南大學結(jié)構(gòu)試驗室模型槽,如圖1所示,凈空尺寸長×寬×高=4 m×2 m×2 m,模型槽短邊為20倍樁直徑,忽略邊界效應對試驗結(jié)果的影響[12]。槽壁由鋼板拼裝組成。對模型槽內(nèi)壁進行潤滑處理,減少槽壁摩擦。本試驗所需水平反力由加固后的槽壁提供。

    圖1 模型槽Fig.1 Model tank

    采用開封黃泛區(qū)粉砂土作為試驗用土。將模型樁放置于模型槽預定位置,分層填筑土體,每層20 cm,再整平壓實,保證土樣均勻密實。同時對土樣進行土工試驗,土體具體物理力學指標見表1。

    表1 土體物理力學指標Tab.1 Physical indexes of soil mass

    1.2 模擬腐蝕溶液配置

    為了縮短試驗周期,采用快速腐蝕試驗方法,選擇5倍海水濃度的溶液作為侵蝕溶液,將復合樁與其他材料浸泡在溶液中。實際海水成分和人工配置海水成分見表2。

    表2 海水成分質(zhì)量濃度Tab.2 Sea water component concentration

    1.3 加載裝置

    為了分析模型樁抗彎剛度隨腐蝕時間的變化規(guī)律,進行2種樁型腐蝕0,90,180 d的抗彎剛度試驗,試驗在ZT-FY30反力架上進行,采用兩點分級加載方式,每級荷載增量為0.5 kN,模型樁接近開裂荷載和極限荷載時,降低增量,確保試驗的精準性。抗彎剛度試驗見圖2。

    圖2 抗彎剛度試驗Fig.2 Bending rigidity test

    水平反力采用分級施加水平荷載,通過DY230-K1T2型壓力傳感器控制施加的水平推力。樁頂位移由放置在樁頂處的大量程百分表(量程50 mm)獲得。水平荷載增量設(shè)定為0.5 kN,分8級施加至4 k N。每級荷載施加后,若百分表變化小于0.01 mm,認為模型樁已經(jīng)穩(wěn)定[13],此時記錄樁頂位移。水平加載試驗裝置如圖3。

    圖3 水平加載試驗裝置Fig.3 Test device of horizontal loading

    1.4 試驗方案

    1.4.1 CFRP材料耐久性試驗

    為了探究CFRP材料相對于普通鋼筋材料耐侵蝕性能的提升,取不同腐蝕時長的試件在拉力機上進行試驗,如圖4~5所示。

    圖4 CFRP布拉伸試驗過程Fig.4 CFRP sheet tensile test process

    圖5 CFRP筋拉伸試驗過程Fig.5 CFRP bar tensile test process

    1.4.2 模型樁水平承載特性試驗

    模型樁試驗工況見表3。模型樁長1.5 m,樁身截面0.1 m×0.1 m,保護層厚度10 mm。CFRP復合樁主筋為4根直徑10 mm的CFRP筋,混凝土樁主筋為直徑相同的普通鋼筋。樁身采用C40混凝土,水泥、水、砂子、石子的質(zhì)量配比為1∶0.41∶1.48∶2.21,骨料預先進行顆粒集配篩選,水泥標號為42.5,實測養(yǎng)護28 d后立方體試塊抗壓強度為42.3 MPa。待模型樁養(yǎng)護28 d后,在樁身黏貼1層CFRP布,并在樁身兩側(cè)黏貼應變片,應變片位置如圖6所示。

    表3 試驗工況Tab.3 Test conditions

    圖6 應變片布置圖Fig.6 Layout diagram of sensors

    2 試驗結(jié)果分析

    2.1 樁身材料試驗結(jié)果

    分別對腐蝕后的CFRP布、CFRP筋、鋼筋進行拉伸試驗,每個腐蝕時長選取5組材料進行試驗,然后取5組試驗結(jié)果的平均值作為抗拉強度值(其中鋼筋為屈服強度、CFRP材料為極限強度),結(jié)果見表4。

    表4 腐蝕前后抗拉強度變化規(guī)律Tab.4 Changes of tensile strength before and after corrosion

    由表4可知,3種材料的抗拉強度均有一定程度退化,但退化速率明顯不同。腐蝕前鋼筋屈服強度為341.1 MPa,CFRP布極限強度為3 432.2 MPa,CFRP筋為1 987.5 MPa。腐蝕180 d后,鋼筋、CFRP筋、CFRP布的抗拉強度分別為297,3 204.7,1 881.4 MPa,比未腐蝕時的抗拉強度降低了12.93%,5.34%,6.64%。可以看出,CFRP復合材的耐侵蝕性能更好,這是因為CFRP復合材內(nèi)部的碳纖維在酸堿溶液中具有優(yōu)良的耐腐蝕性能。CFRP復合材強度下降的主要原因是樹脂基體與溶液發(fā)生水解反應,造成黏結(jié)應力下降。鋼筋強度降低主要是因為鋼筋在溶液中發(fā)生了銹蝕,隨著腐蝕時間增加導致鋼筋有效面積減少[14-15]。

    2.2 模型樁抗彎剛度試驗結(jié)果

    2.2.1 荷載-撓度曲線

    為了對比不同腐蝕階段兩種樁型樁身抗彎剛度變化,開展不同腐蝕階段的抗彎剛度試驗,圖7為CFRP復合樁荷載-撓度曲線。

    圖7 CFRP復合樁荷載-撓度曲線Fig.7 CFRP composite pile load-deflection curves

    與普通鋼筋混凝土樁相比,復合樁樁身包裹CFRP布,不能直觀觀察到樁身裂縫的發(fā)展程度。同時CFRP布與樁身界面可能發(fā)生黏結(jié)破壞,主要表理為樁身外表面被撕掉[16]。CFRP材料為線彈性材料,從圖7中可以看出,CFRP復合樁沒有明顯的屈服過程。樁身破壞時的3個荷載點通過CFRP布發(fā)出的聲響和斷裂特征綜合確定[17]。CFRP布發(fā)出輕微聲響時為第1個荷載點;一部分纖維絲發(fā)生斷裂,發(fā)出連續(xù)聲響時為第2個荷載點;纖維布發(fā)生斷裂,樁身突然破壞時為第3個荷載點。未腐蝕階段的3個荷載點為7.5,13.5,18.5 kN;腐蝕90 d后為6.5,13.5,18.5 kN;腐蝕180 d后為6.5,12.5,17.0 kN。

    加載初期,CFRP筋的彈性模量約為鋼筋的0.7倍,相同荷載下CFRP復合樁的撓曲變形大于鋼筋混凝土樁的。荷載達到7.5 kN時,兩者撓度值相同。隨著荷載增大,CFRP布開始發(fā)揮包裹作用。荷載加載到18.5 kN時,CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁的撓度為7.46,11.45 mm,CFRP復合樁比鋼筋混凝土樁的撓度小34.85%。對比圖8(b)、8(c)發(fā)現(xiàn),3個腐蝕時期的曲線趨勢相同,荷載為18.5 kN時,腐蝕90 d后的CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁的撓度為7.81,13.63 mm,CFRP復合樁比鋼筋混凝土樁的撓度小42.70%。腐蝕180 d后,CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁的撓度分別為8.55,16.27 mm,CFRP復合樁比鋼筋混凝土樁的撓度小47.45%。

    圖8 2種樁型荷載-撓度曲線Fig.8 Load-deflection curves of two types of piles

    2.2.2 抗彎剛度

    通過CM-2B靜態(tài)應變采集儀記錄荷載作用下樁身截面的應變,然后利用強度理論計算2種樁型的抗彎剛度,結(jié)果見圖9。

    圖9 2種樁型抗彎剛度變化曲線Fig.9 Variation curves of bending stiffness of two types of piles

    未腐蝕時,CFRP復合樁抗彎剛度比鋼筋混凝土樁的大12.42 kN·m2。隨著腐蝕時間增加,2種樁型的抗彎剛度不斷降低。腐蝕90,180 d后,鋼筋混凝土樁的抗彎剛度下降了11.41%和26.50%,復合樁下降了2.32%和7.89%。可見人造海水對2種樁型產(chǎn)生了不利的侵蝕影響,特別是鋼筋混凝土樁。CFRP復合樁表現(xiàn)出明顯的耐腐蝕性優(yōu)勢,表明樁身包裹CFRP布對抗侵蝕性能和抗彎剛度有顯著提升[18]。

    2.3 水平承載力試驗結(jié)果

    2.3.1 水平荷載-位移曲線

    由水平承載樁靜載試驗,得到腐蝕0,90,180 d后的CFRP復合樁水平荷載-位移曲線,如圖10所示。隨著腐蝕時間增加,復合樁的樁頂位移不斷增加,單樁水平承載力逐漸降低。當水平荷載小于1 k N時,CFRP復合樁的水平位移隨著荷載增加呈線性增加。當荷載繼續(xù)增大,大于1 kN時,水平位移隨荷載增加呈非線性變化。當荷載施加至4 kN時,腐蝕0,90和180 d的CFRP樁頂位移分別為12.11,13.12和14.22 mm,腐蝕180 d后的位移值較未腐蝕時增加17.4%。表明人工海水對CFRP復合樁水平承載力會造成一定程度的影響。

    圖10 CFRP復合樁水平荷載-位移曲線Fig.10 Horizontal load-displacement curves of CFRP composite pile

    圖11為2種樁型的水平荷載-位移曲線對比圖。未腐蝕階段,在加載初期,鋼筋的彈性模量大于CFRP筋的,造成鋼筋混凝土樁的樁頂位移小于CFRP復合樁的樁頂位移。當荷載增至2.5 kN時,2種樁型的位移相同。隨著荷載繼續(xù)增加,CFRP布發(fā)揮包裹作用,很大程度上減小了復合樁的水平位移。當荷載加載至4 kN時,CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁的樁頂位移分別為12.11,13.31 mm。未腐蝕時,復合樁承載性能更好。腐蝕90 d后,2種樁型的樁頂位移變化趨勢與未腐蝕時相同,荷載為2.5 kN時,二者樁頂位移相等。荷載增加至4 kN時,CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁的樁頂位移分別為13.12,15.68 mm,CFRP復合樁比鋼筋混凝土樁的樁頂位移小16.33%。腐蝕180 d后,荷載為2.5 kN時,二者樁頂位移相等。荷載增加至4 kN時,復合樁和鋼筋混凝土樁的位移為14.22,18.65 mm,復合樁比鋼筋混凝土樁的位移小23.75%。

    圖11 2種樁型水平荷載-位移曲線對比Fig.11 Comparisons of horizontal load-displacement curves of two types of piles

    腐蝕180 d后,水平荷載為4 kN時,與未腐蝕時相比,鋼筋混凝土樁樁頂位移增加40.12%,復合樁僅增加17.42%。CFRP復合樁腐蝕后的水平承載性能優(yōu)于鋼筋混凝土樁。

    2.3.2 樁身彎矩曲線

    在樁身兩側(cè)黏貼應變片,利用CM-2B靜態(tài)應變采集儀收集樁身應變,并通過計算求得樁身彎矩分布[19]。圖12為水平荷載4 kN時各腐蝕階段2種樁型的樁身彎矩對比圖。未腐蝕階段,2種樁型表現(xiàn)出柔性長樁的特性[20],彎矩沿樁身先增大后減小。鋼筋混凝土樁和復合樁的樁身最大彎矩在樁深0.45 m處(0.3倍樁長),分別為423.9,389.1 N·m;腐蝕90,180 d后,樁身承載特性出現(xiàn)退化,鋼筋混凝土樁樁身最大彎矩分別為467.4,514.1 N·m,CFRP復合樁樁身最大彎矩變?yōu)?08.5,417.5 N·m。與未腐蝕階段相比,腐蝕180 d后的鋼筋混凝土樁最大彎矩增加21.29%,復合樁僅增加7.30%。

    圖12 2種樁型彎矩曲線對比Fig.12 Comparisons of bending moment curves of two types of piles

    3 結(jié) 論

    (1)海洋工程中應采用抗腐蝕性能強的CFRP復合樁,該樁以CFRP筋作為受力筋,并在樁身黏貼CFRP布。與普通鋼筋混凝土樁相比,CFRP復合樁耐腐蝕性能更好,腐蝕后水平承載性能下降較小。

    (2)與未腐蝕階段相比,腐蝕180 d后,CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁的樁身抗彎剛度分別下降7.89%和26.50%。在樁頂施加4 kN的水平荷載,CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁的水平位移分別增加17.42%和40.12%,CFRP復合樁和鋼筋混凝土樁的最大彎矩分別增加7.30%和21.29%。

    (3)本文先采用腐蝕溶液對試件進行浸泡腐蝕,然后進行力學特性試驗。而海洋樁基的真實工作狀態(tài)是在荷載與環(huán)境耦合作用下進行的,尋找一種荷載與環(huán)境耦合作用的海洋樁基試驗方法是今后的研究方向。

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