降低高電壓風(fēng)險(xiǎn)的雙饋風(fēng)電機(jī)組低電壓穿越參考功率整定

鄭晗

（東北電力大學(xué)電氣工程學(xué)院，吉林 吉林 132012）

0 引言

近年來(lái)，我國(guó)的風(fēng)電聯(lián)網(wǎng)技術(shù)快速發(fā)展，隨著風(fēng)電聯(lián)網(wǎng)規(guī)模的不斷增大，風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)事故對(duì)電網(wǎng)穩(wěn)定性造成沖擊[1-2]，機(jī)組脫網(wǎng)事故多由電網(wǎng)電壓跌落引起，因此掌握風(fēng)電機(jī)組在電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落故障時(shí)的LVRT 特性是保證電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要前提。

針對(duì)于雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)組（doubly fed induction generator，DFIG）的LVRT 過(guò)程，目前實(shí)踐中廣泛使用的LVRT 控制策略可以分成兩類(lèi)，一類(lèi)是傳統(tǒng)LVRT 控制策略[3-5]，另一類(lèi)是改進(jìn)的LVRT 控制策略[6-13]。傳統(tǒng)LVRT 控制策略在電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落故障期間，Crowbar 保護(hù)回路會(huì)一直保持動(dòng)作狀態(tài)，DFIG 將會(huì)一直處于鼠籠異步電機(jī)的狀態(tài)：此時(shí)DFIG 會(huì)從電網(wǎng)開(kāi)始吸收無(wú)功功率，造成系統(tǒng)內(nèi)無(wú)功功率冗余，機(jī)端電壓無(wú)法迅速恢復(fù)正常，同時(shí)機(jī)端電壓超出正常范圍后，由于定子側(cè)與電網(wǎng)直接相連，由于定、轉(zhuǎn)子磁鏈的耦合作用，當(dāng)定子磁鏈發(fā)生變化就會(huì)造成轉(zhuǎn)子感應(yīng)磁鏈產(chǎn)生變化，就會(huì)引起轉(zhuǎn)子過(guò)電流問(wèn)題，甚至損害轉(zhuǎn)子變流器；另一方面電磁轉(zhuǎn)矩發(fā)生振蕩，可能引起DFIG 轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速增大，甚至可能會(huì)發(fā)生DFIG 超速脫網(wǎng)事故[14]。

為了彌補(bǔ)傳統(tǒng)LVRT 控制策略存在的不足，國(guó)內(nèi)外提出了不同類(lèi)型的改進(jìn)LVRT 控制策略。文獻(xiàn)[6-8]通過(guò)推導(dǎo)轉(zhuǎn)子暫態(tài)電流，實(shí)現(xiàn)了Crowbar 電路的實(shí)時(shí)切除，但是該方法未考慮系統(tǒng)無(wú)功功率冗余對(duì)DFIG 機(jī)端電壓恢復(fù)的影響。文獻(xiàn)[9]提出了一種模糊自抗擾控制策略，通過(guò)運(yùn)用廣義微分的方法跟蹤系統(tǒng)的信號(hào)，同時(shí)采用非線(xiàn)性函數(shù)實(shí)時(shí)修改參數(shù)，最終得到整個(gè)系統(tǒng)的擾動(dòng)量并進(jìn)行補(bǔ)償，但文中提到的模糊控制器的控制算法較復(fù)雜，使得工作效率較低，不利于大規(guī)模推廣使用。文獻(xiàn)[10-11]通過(guò)推導(dǎo)暫態(tài)過(guò)程DFIG 表達(dá)式，對(duì)傳統(tǒng)的Crowbar 保護(hù)回路進(jìn)行改進(jìn)，并使用直流卸荷回路共同提高DFIG 的LVRT 能力，但是直流卸荷回路會(huì)影響DFIG 在LVRT 期間的輸出性能，同時(shí)此策略也未考慮DFIG 輸出無(wú)功功率對(duì)機(jī)端電壓恢復(fù)的影響。文獻(xiàn)[12]提出了一種短路電流計(jì)算方法，通過(guò)推導(dǎo)LVRT 前后轉(zhuǎn)子電流表達(dá)式，得到了考慮LVRT 控制影響的DFIG 并網(wǎng)系統(tǒng)短路電流的計(jì)算方法，并未考慮無(wú)功功率對(duì)機(jī)端電壓恢復(fù)的影響；文獻(xiàn)[13]兼顧了DFIG 不發(fā)生超速脫網(wǎng)和向電網(wǎng)提供無(wú)功功率支持的目標(biāo)下對(duì)有功功率和無(wú)功功率進(jìn)行整定，此策略主要關(guān)注在LVRT 期間有功功率對(duì)于轉(zhuǎn)子機(jī)械轉(zhuǎn)速的影響，但該策略未考慮無(wú)功功率對(duì)機(jī)端電壓恢復(fù)速率的影響，DFIG 輸出的無(wú)功功率過(guò)大將造成風(fēng)電系統(tǒng)內(nèi)無(wú)功功率冗余，可能引起電網(wǎng)電壓在恢復(fù)過(guò)程中抬升過(guò)高，不利于機(jī)端電壓快速恢復(fù)且會(huì)造成轉(zhuǎn)子側(cè)過(guò)電流問(wèn)題。因此，基于該策略，LVRT 過(guò)程中參考功率整定方法還需要進(jìn)一步研究。

本文基于電壓跌落故障期間DFIG 整定的有功功率和無(wú)功功率之間的關(guān)系，提出了一種新型LVRT期間DFIG 參考功率的整定方法，在降低DFIG 發(fā)生超速脫網(wǎng)的風(fēng)險(xiǎn)時(shí)，同時(shí)滿(mǎn)足DFIG 機(jī)端電壓快速恢復(fù)的要求下去整定無(wú)功功率。最后，仿真結(jié)果驗(yàn)證了本文所提參考功率整定方法的有效性和可行性。

1 DFIG數(shù)學(xué)模型

典型的雙饋感應(yīng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。

圖1 典型雙饋感應(yīng)風(fēng)電機(jī)組結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of typical double-fed induction wind turbine

在dq 兩相旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系中，本文采用發(fā)電機(jī)慣例，同時(shí)將變量折算至定子一側(cè)，得到DFIG 的數(shù)學(xué)模型為

在式（1）中定、轉(zhuǎn)子磁鏈的表達(dá)式為

式中：Us為定子電壓；Ur為轉(zhuǎn)子電壓；ψs為定子磁鏈；ψr為轉(zhuǎn)子磁鏈；is為定子電流；ir為轉(zhuǎn)子電流；下標(biāo)量d、q為上述各量在兩相旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系d、q軸下分量；Rs、Rr分別為定子和轉(zhuǎn)子電阻；s為發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)差；ws為定子角速度；Tm為機(jī)械轉(zhuǎn)矩；Te為電磁轉(zhuǎn)矩；Wr為轉(zhuǎn)子機(jī)械角速度；Tj為慣性時(shí)間常數(shù)；Ls、Lr分別為定、轉(zhuǎn)子電感的自感系數(shù)；Lm為定、轉(zhuǎn)子電感的勵(lì)磁電感系數(shù)。

基于上述數(shù)學(xué)模型的電壓和磁鏈方程，采用定子磁鏈?zhǔn)噶靠刂?，忽略定子電感大小，得到轉(zhuǎn)子電流和定子電流的關(guān)系為

由此，定子側(cè)輸出的有功功率Ps和無(wú)功功率Qs分別為

在正常運(yùn)行的狀態(tài)下，風(fēng)電機(jī)組輸出的有功功率大小根據(jù)最優(yōu)功率Pbest與轉(zhuǎn)子機(jī)械角速度Wr可得到最優(yōu)功率為

2 DFIG低電壓穿越方案

2.1 系統(tǒng)無(wú)功功率冗余風(fēng)險(xiǎn)分析

實(shí)際情況下，風(fēng)電機(jī)組的并網(wǎng)運(yùn)行具有一定共性規(guī)律，在因電網(wǎng)短路故障引起的多次風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)故障期間，系統(tǒng)電壓均呈現(xiàn)先“低電壓后高電壓”的特點(diǎn)[15-20]。在電網(wǎng)發(fā)生短路故障之后，具備LVRT能力的風(fēng)電機(jī)組將會(huì)進(jìn)入LVRT 過(guò)程，為使得系統(tǒng)電壓盡快恢復(fù)，風(fēng)電機(jī)組會(huì)發(fā)出無(wú)功功率，由于風(fēng)電機(jī)組自身無(wú)功調(diào)節(jié)速率較慢，使得系統(tǒng)內(nèi)的容性無(wú)功功率冗余，機(jī)端電壓繼續(xù)迅速升高，導(dǎo)致風(fēng)電機(jī)組無(wú)法快速恢復(fù)到正常電壓范圍。當(dāng)機(jī)端電壓升高，直至超出正常電壓范圍，與電網(wǎng)直接相連的定子磁鏈感應(yīng)到電壓升高的變化，由于定、轉(zhuǎn)子磁鏈的耦合作用，當(dāng)定子磁鏈發(fā)生變化就會(huì)造成轉(zhuǎn)子感應(yīng)磁鏈產(chǎn)生變化，轉(zhuǎn)子磁鏈的動(dòng)態(tài)變化就會(huì)引發(fā)轉(zhuǎn)子過(guò)電流現(xiàn)象，甚至引起變流器內(nèi)部器件擊穿[21]。

2.2 雙饋感應(yīng)風(fēng)電機(jī)組低電壓穿越方案

基于前文分析，本文采取的LVRT 方案如下：

1）當(dāng)電網(wǎng)電壓發(fā)生跌落時(shí)，轉(zhuǎn)子電流驟增至Crowbar 保護(hù)回路動(dòng)作閾值時(shí)，Crowbar 保護(hù)回路投入保護(hù)，鎖閉轉(zhuǎn)子變流器脈沖信號(hào)，DFIG 將會(huì)進(jìn)入LVRT 過(guò)程。

2）在電網(wǎng)電壓跌落穩(wěn)定期間，當(dāng)轉(zhuǎn)子電流的值衰減至Crowbar 回路退出閾值以下并持續(xù)20 ms時(shí)，切除Crowbar 保護(hù)回路并采用本文的參考功率整定方法。

3）當(dāng)電網(wǎng)電壓0.9U1≤Ug≤1.1U1（U1為電網(wǎng)相電壓額定值）時(shí)，認(rèn)定電網(wǎng)電壓恢復(fù)正常狀態(tài)，DFIG恢復(fù)正常運(yùn)行狀態(tài)[22]。

3 低電壓穿越方案低電壓穿越過(guò)程中參考功率整定方法

在電網(wǎng)電壓跌落穩(wěn)定期間，有功功率和無(wú)功功率的整定需要考慮以下方面：

1）有功功率方面：對(duì)于DFIG 而言，在電網(wǎng)電壓跌落持續(xù)期間，DFIG 應(yīng)該盡可能地輸出有功功率，從而使得發(fā)生振蕩的電磁轉(zhuǎn)矩增大從而與機(jī)械轉(zhuǎn)矩保持平衡關(guān)系，從而降低DFIG 超速脫網(wǎng)的風(fēng)險(xiǎn)。

2）無(wú)功功率方面：對(duì)于DFIG 而言，在電網(wǎng)電壓跌落穩(wěn)定期間，DFIG 需輸出適量無(wú)功功率，使得機(jī)端電壓在故障后能夠快速恢復(fù)同時(shí)可以避免轉(zhuǎn)子再次過(guò)電流問(wèn)題。

基于以上分析，需要在兼顧降低DFIG 超速脫網(wǎng)風(fēng)險(xiǎn)和加速機(jī)端電壓恢復(fù)，防止轉(zhuǎn)子發(fā)生過(guò)電流這兩個(gè)目標(biāo)，對(duì)DFIG 輸出的有功功率和無(wú)功功率進(jìn)行整定[23]。

3.1 有功功率整定方法

假設(shè)當(dāng)t=0 時(shí)，電網(wǎng)的電壓發(fā)生跌落，Crowbar保護(hù)回路切入；轉(zhuǎn)子電流衰減至滿(mǎn)足Crowbar 回路退出條件時(shí)，Crowbar 保護(hù)回路退出；當(dāng)t=625 ms 時(shí)刻，電壓恢復(fù)正常。由文獻(xiàn)[5]遞推過(guò)程可得公式為

式中：Tm為DFIG 初始機(jī)械轉(zhuǎn)矩，其值可根據(jù)DFIG正常運(yùn)行時(shí)的初始工況得到；Tj和Ωrlim分別為慣性時(shí)間常數(shù)和轉(zhuǎn)子極限轉(zhuǎn)速，其值可查閱DFIG 技術(shù)參數(shù)得到；Ωr(0)為轉(zhuǎn)子初始轉(zhuǎn)速，可以測(cè)量得到。

式（7）即為DFIG 不發(fā)生超速脫網(wǎng)的有功功率的最小值整定公式。

3.2 無(wú)功功率整定方法

假設(shè)電網(wǎng)電壓在故障跌落持續(xù)期間由U1跌落到U2，電網(wǎng)電壓跌落故障結(jié)束后，DFIG 進(jìn)行無(wú)功功率補(bǔ)償，電網(wǎng)電壓上升至U×2，為確保電網(wǎng)電壓恢復(fù)后，DFIG 不超出正常電壓范圍，則需要滿(mǎn)足以下關(guān)系（U1、U2均以標(biāo)幺值表示），公式為

根據(jù)電力線(xiàn)路運(yùn)行狀況計(jì)算公式[10]為

式中：P、Q分別為L(zhǎng)VRT 期間DFIG 發(fā)出的有功功率和無(wú)功功率；R、X分別為DFIG 的集電線(xiàn)路電阻和電抗；ΔU為電壓低電壓穿越故障后電網(wǎng)電壓的抬升程度；U為電網(wǎng)電壓低電壓穿越故障后的電網(wǎng)電壓，以上均為標(biāo)幺值。

將式（8）、式（10）代入式（9）中，可得

式（11）經(jīng)推導(dǎo)可得

式（12）經(jīng)過(guò)進(jìn)一步整理后，可得一個(gè)關(guān)于ΔU的一元二次方程為

由一元二次方程的求根公式可以得到式（13）的兩個(gè)根分別為

其中ΔU表示電壓低電壓穿越故障后電網(wǎng)電壓的抬升程度，則ΔU＞0，因此可以得到ΔU的表達(dá)式為

其中ΔU、U2、R、X均為已知條件，Pmin由DFIG的初始工況決定，由式（12）得到DFIG 不發(fā)生超速脫網(wǎng)的Pmin，即可得到加速機(jī)端電壓恢復(fù)的無(wú)功功率Qmax。

綜上分析，DFIG 轉(zhuǎn)子側(cè)變流器的控制[24-26]框見(jiàn)圖2。

圖2 DFIG 轉(zhuǎn)子側(cè)變流器控制框圖Fig.2 Control block diagram of converter at the side of DFIG rotor

4 仿真分析

為了驗(yàn)證本文提出的低電壓穿越過(guò)程功率整定方法的有效性，下文進(jìn)行了仿真分析。

4.1 仿真模型參數(shù)

本文在PSCAD/EMTDC V4.2.0 中搭建了某型號(hào)1.5 MW 的雙饋感應(yīng)風(fēng)電機(jī)組，該型號(hào)DFIG 參數(shù)如下：額定功率為1.5 MW；額定電壓為0.69 kV，轉(zhuǎn)子機(jī)械角速度極限值Wrlim為1 900 rpm=1.233 p.u.，撬棒保護(hù)回路阻值為0.6 p.u.。轉(zhuǎn)子側(cè)額定電流為426 A，撬棒保護(hù)回路動(dòng)作閾值為426×1.9=802.4 A，撬棒保護(hù)回路退出閾值為426×1.7=724.2 A，定轉(zhuǎn)子匝數(shù)比為0.355，極對(duì)數(shù)p設(shè)置值為2，本文仿真模型模擬恒定風(fēng)速為13 m/s，轉(zhuǎn)子機(jī)械角速度初始值為1 750 rpm=1.16 p.u.，機(jī)械轉(zhuǎn)矩為T(mén)m=0.857，此時(shí)風(fēng)力機(jī)發(fā)出的最優(yōu)功率為1 286.06 kW，慣性時(shí)間常數(shù)Tj為5。線(xiàn)路電阻為0.17 p.u.，線(xiàn)路電抗為0.365 p.u.。其余DFIG 參數(shù)為：定子繞組為2.4 mΩ，轉(zhuǎn)子繞組為2.2 mΩ，定子自感系數(shù)為1.978 mH，轉(zhuǎn)子自感系數(shù)為1.947 mH，定、轉(zhuǎn)子互感系數(shù)為1.858 mH。

4.2 運(yùn)用本文參考功率整定方法仿真分析

本文參考功率整定方法仿真結(jié)果見(jiàn)圖3。本文設(shè)定當(dāng)t=0.5 s 前，DFIG 處于穩(wěn)定狀態(tài)，此時(shí)PS=Te=0.857 p.u.，QS=0，Ωr（0）=1 750 rpm。

圖3 運(yùn)用本文參考功率整定方法的仿真結(jié)果Fig.3 Simulation results by using the reference power setting methodin this paper

當(dāng)t=1 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=0.5 s）電網(wǎng)發(fā)生三相對(duì)稱(chēng)短路故障，電壓U1跌落至0.5 p.u.，此時(shí)轉(zhuǎn)子電流增大，當(dāng)轉(zhuǎn)子電流值超過(guò)Crowbar 保護(hù)回路動(dòng)作閾值時(shí)，Crowbar 保護(hù)回路投入保護(hù)，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器被鎖閉，脈沖封鎖。機(jī)械轉(zhuǎn)矩Tm值基本不變，電磁轉(zhuǎn)矩Te發(fā)生振蕩，先增大然后降低，由于Tm和Te不相等，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速Wr一直增大。

當(dāng)t=1.021 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=0.521 s），轉(zhuǎn)子電流大小達(dá)到Crowbar 回路退出條件，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器重新投入，脈沖恢復(fù)，此時(shí)DFIG 采用本文提出的參考功率優(yōu)化整定方法，可得Psref=Psmin=0.237 p.u.，Qsref=0.473 p.u.。

此后電壓在跌落過(guò)程中達(dá)到穩(wěn)態(tài)，U1=0.5 p.u.。Psref=Psmin=0.15 p.u.，Qsref=0.4 p.u.。由于Tm和Te仍不相等，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速Ωr繼續(xù)增大。

當(dāng)t=1.625 s（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.125 s），電壓U1故障切除，電壓恢復(fù)卻引起了轉(zhuǎn)子電流的再次增大，當(dāng)t=1.632 s（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.132 s），Crowbar 保護(hù)回路再次動(dòng)作，鎖閉轉(zhuǎn)子側(cè)變流器的脈沖，此時(shí)Tm和Te仍不相等，因此轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速Ωr繼續(xù)增大。

當(dāng)t=1.653 s（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.153 s）時(shí)，轉(zhuǎn)子電流大小衰減后達(dá)到Crowbar 保護(hù)回路退出要求，轉(zhuǎn)子側(cè)變流器重新恢復(fù)控制。DFIG 恢復(fù)正常運(yùn)行模式。此時(shí)Ps=Te=0.857 p.u.，Qs=0 p.u.。但是Crowbar 保護(hù)回路的退出引起電磁轉(zhuǎn)矩震蕩，因此轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速Ωr繼續(xù)增大。

當(dāng)t=1.655 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.155 s）恢復(fù)正常，定子相電壓U1=1.0 p.u.。

當(dāng)t=1.659 s（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.159 s）時(shí)，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速Ωr達(dá)到整個(gè)過(guò)程的最大值，Ωr（1.159）=1 898 rpm＜Ωrlim，此后轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速開(kāi)始減小，逐步恢復(fù)正常。

4.3 驗(yàn)證本文無(wú)功功率整定方法仿真分析

為驗(yàn)證本文所提出的無(wú)功功率整定方法有效性。設(shè)置如下對(duì)比分析[24-26]：本文設(shè)定在LVRT 期間，Qsref=0.453 p.u.。由于DFIG 自身無(wú)功功率調(diào)節(jié)較慢，在電壓故障切除100 ms 內(nèi)仍發(fā)出無(wú)功功率，此后DFIG 恢復(fù)正常，仿真結(jié)果見(jiàn)圖4。

圖4 驗(yàn)證本文無(wú)功功率整定方法的仿真結(jié)果Fig.4 Simulation results for verifying reactive power setting method in this paper

在當(dāng)t=1.021 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=0.521 s）時(shí)，此時(shí)轉(zhuǎn)子側(cè)變流器重新投入運(yùn)行，脈沖恢復(fù)，在跌落電壓達(dá)到穩(wěn)態(tài)的過(guò)程中[27-29]，Qsref=0.533 p.u.，Psref=0.09 p.u.。在跌落電壓達(dá)到穩(wěn)態(tài)后，Qsref=0.453 p.u.，Psref=0.13 p.u.。在t=1.625s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.125 s），電壓U1故障切除，機(jī)端電壓開(kāi)始恢復(fù)正常。當(dāng)t=1.632 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.132 s），Crowbar 保護(hù)回路再次動(dòng)作，于t=1.653 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.153 s）退出保護(hù)。由于DFIG 自身無(wú)功功率調(diào)節(jié)速率較慢，導(dǎo)致DFIG 會(huì)繼續(xù)發(fā)出無(wú)功功率，機(jī)端電壓繼續(xù)上升，當(dāng)t=1.661 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.161 s），轉(zhuǎn)子電流再次增大超出Crowbar動(dòng)作閾值，引發(fā)Crowbar 保護(hù)回路再次動(dòng)作。當(dāng)t=1.701 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.201 s），定子相電壓達(dá)到了最大值U1=1.2 p.u.。此后Qsref恢復(fù)為0，當(dāng)t=1.735 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.235 s），定子相電壓U1=1.0 p.u.恢復(fù)正常。當(dāng)t=1.750 s 時(shí)（對(duì)應(yīng)仿真時(shí)刻為t=1.250 s），Crowbar 退出保護(hù)。

綜上通過(guò)對(duì)比分析，運(yùn)用本文參考功率整定方法，DFIG 在降低自身超速脫網(wǎng)風(fēng)險(xiǎn)的同時(shí)，向電網(wǎng)提供適量的無(wú)功功率支持從而在完成LVRT 過(guò)程后機(jī)端電壓能夠恢復(fù)，且轉(zhuǎn)子側(cè)未發(fā)生過(guò)電流問(wèn)題[30-33]。

5 結(jié)語(yǔ)

本文在防止DFIG 發(fā)生超速脫網(wǎng)的有功功率整定方法的基礎(chǔ)上提出了一種加速機(jī)端電壓恢復(fù)、防止轉(zhuǎn)子發(fā)生過(guò)電流的無(wú)功功率整定方法，仿真分析結(jié)論如下：

電網(wǎng)電壓跌落持續(xù)期間，由降低DFIG 超速脫網(wǎng)風(fēng)險(xiǎn)為目標(biāo)得到的Pmin，整定對(duì)應(yīng)電網(wǎng)電壓抬升程度對(duì)應(yīng)DFIG 的Qmax，在防止DFIG 發(fā)生超速脫網(wǎng)事故的同時(shí)，可使DFIG 向電網(wǎng)輸出適量的無(wú)功功率來(lái)加快機(jī)端電壓恢復(fù)速率，防止轉(zhuǎn)子側(cè)發(fā)生過(guò)電流事故，仿真結(jié)果驗(yàn)證了本文所提參考功率整定方法的有效性和可行性。