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    瀝青路面增強(qiáng)型基-面層層間黏結(jié)組合材料優(yōu)選試驗(yàn)研究

    2022-06-17 02:35:52邸洪江何宏智尹顯輝任東亞艾長(zhǎng)發(fā)
    公路交通科技 2022年5期
    關(guān)鍵詞:透層層層封層

    邸洪江,何宏智,尹顯輝,任東亞,艾長(zhǎng)發(fā)

    (1.河北雄安榮烏高速公路有限公司,河北 保定 071700;2.西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,四川 成都 610031;3.西南交通大學(xué) 道路工程四川省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,四川 成都 610031)

    0 引言

    半剛性基層瀝青路面是中國(guó)廣泛采用的典型路面結(jié)構(gòu),但其基-面層作為一種上下異質(zhì)性結(jié)構(gòu)組合,其層間黏結(jié)往往十分薄弱,常因此而誘發(fā)諸多病害[1-2]。為改善上下結(jié)構(gòu)層因模量、變形能力和應(yīng)力傳遞等方面的差異,需要高度重視其層間黏結(jié)[3]。而現(xiàn)有路面施工中,基-面層層間處置時(shí)較為粗糙,大多只有透層或封層等單一黏結(jié)材料[4-5]。面對(duì)日益增加的交通量,這種層間處置方式顯然難以滿足對(duì)路面結(jié)構(gòu)整體性和長(zhǎng)久性的要求,迫切需要對(duì)層間黏結(jié)進(jìn)行加強(qiáng)。周澤洪[6-7]等通過室內(nèi)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)采用透層和防水黏結(jié)層相組合的層間黏結(jié)可以有效防止層間損壞,并在此基礎(chǔ)上探究了這種組合式層間黏結(jié)中不同粘層油和碎石粒徑及各自用量等對(duì)基-面層間抗剪強(qiáng)度的影響規(guī)律,同時(shí),在考慮高溫?fù)p壞的條件下推薦了合理試驗(yàn)溫度為60 ℃。

    透層油作為基-面層層間的重要黏結(jié)材料,既可以加強(qiáng)基-面層層間結(jié)合,又可以固結(jié)保護(hù)基層表面以實(shí)現(xiàn)基層的封閉養(yǎng)生[8]。研發(fā)或選擇優(yōu)質(zhì)透層油非常重要,為此,DU[9]等研制了高滲透乳化瀝青作為加強(qiáng)基-面層層間黏結(jié)材料;張秋瑞[10]、杜本發(fā)[11]等研制了高黏乳化瀝青作為層間黏結(jié)的透層油材料;Mohan[12]為給施工中透層油類型的選擇提供依據(jù),對(duì)6種透層油進(jìn)行了強(qiáng)度和滲透性能的測(cè)試;武建民[13]根據(jù)“選擇性滲透”理念,通過加入各種外摻劑制備了更加有利于基-面層層間黏結(jié)的透層油產(chǎn)品。

    為減少基層受水沖刷而產(chǎn)生唧漿病害,層間防水是層間的另一重要功能需求。為實(shí)現(xiàn)基-面層層間同時(shí)滿足黏結(jié)和防水兩個(gè)功能,國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)路面層間防水黏結(jié)層進(jìn)行了深入研究[5,14-20]。其中,張鋒[14]、Hicks[15]等針對(duì)橋面復(fù)合防水黏結(jié)層的性能進(jìn)行了系列試驗(yàn)研究;錢振東[16]對(duì)REAS防水黏結(jié)層進(jìn)行了斜剪試驗(yàn),并基于能量分析法證明了其抗剪強(qiáng)度在凍融循環(huán)作用下呈拋物線型衰減;Kodippily[17]研究了碎石封層試件在側(cè)向循環(huán)荷載作用下的變形規(guī)律,確定碎石封層試件中氣孔分布的變化,并研究了封層中的黏結(jié)劑體積對(duì)其變形模式和沖刷行為的影響;張敏江[5]、張麗萍[18]等研究發(fā)現(xiàn)橡膠瀝青(碎石)封層具有優(yōu)良的層間防水黏結(jié)效果;宋亮[19]、Li[20]等研究發(fā)現(xiàn)在封層中加入纖維進(jìn)一步提高了層間拉拔和抗剪強(qiáng)度。

    基于透層和防水黏結(jié)層各自的優(yōu)點(diǎn),綜合采用透層+防水黏結(jié)層的增強(qiáng)型層間黏結(jié)組合方案(下文簡(jiǎn)稱透黏組合),以同時(shí)實(shí)現(xiàn)基-面層層間的牢固黏結(jié)和優(yōu)異防水功能。為此,許多學(xué)者從層間材料及用量、環(huán)境條件和施工工藝等方面開展了大量研究工作[6,21-25],但已有研究重點(diǎn)關(guān)注層間材料變化、環(huán)境差異和施工方式不同而導(dǎo)致層間黏結(jié)性能的變化等方面,而對(duì)在不同環(huán)境條件下如何基于層間黏結(jié)性能進(jìn)行層間黏結(jié)材料組合形式優(yōu)選研究得不夠。

    為此,本研究針對(duì)半剛性基層瀝青路面這一異質(zhì)性結(jié)構(gòu),提出了采用“透黏組合式”黏結(jié)材料作為其層間黏結(jié)層,并通過低溫、常溫和高溫等不同環(huán)境溫度下的直接剪切和拉拔試驗(yàn),分析不同用量的透黏組合材料對(duì)基-面層層間力學(xué)性能的影響,以及溫度因素對(duì)層間黏結(jié)效應(yīng)的影響,尋求不同區(qū)域環(huán)境下的增強(qiáng)型基-面層層間黏結(jié)適宜材料組合,以為基于區(qū)域環(huán)境溫度下的瀝青路面增強(qiáng)型基-面層層間黏結(jié)材料優(yōu)化設(shè)計(jì)提供試驗(yàn)支撐。

    1 試驗(yàn)材料及試件制備

    1.1 試驗(yàn)材料

    研究中半剛性基層為水泥穩(wěn)定碎石,水泥用量5.5%,瀝青面層為橡膠改性瀝青混合料ARHM-25,半剛性基層及面層所用礦質(zhì)混合料級(jí)配如表1所示?;鶎雍兔鎸訉娱g黏結(jié)材料選用透黏組合材料,其中,選用PC-2型乳化瀝青透層油作為透層材料,以纖維加強(qiáng)型橡膠改性瀝青碎石封層作為防水黏結(jié)層,黏層變量為橡膠改性瀝青,纖維為玻璃纖維。本次試驗(yàn)中纖維用量參照文獻(xiàn)[26],取為100 g/m2;碎石選用5~10 mm的單一粒徑石料,其灑布面積占總面積的55%~60%。

    表1 基層和面層礦質(zhì)混合料級(jí)配Tab.1 Gradation of mineral aggregate in base course and surface course

    1.2 試件制備

    利用上述材料制作由ARHM-25面層和水泥穩(wěn)定碎石基層組成的復(fù)合試件樣本。制備復(fù)合試件時(shí),采用碾壓法進(jìn)行試件成型。首先,制作水泥穩(wěn)定碎石基層,待基層養(yǎng)護(hù)好后,使用鋼刷和高壓水槍對(duì)基層表面進(jìn)行清理,保證表面的潔凈;其次,在處理好的基層表面先灑布PC-2型乳化瀝青透層油,破乳后再灑布纖維加強(qiáng)型橡膠改性瀝青碎石封層;然后,待層間黏結(jié)層處理完畢,再倒入瀝青混合料ARHM-25成型上部面層結(jié)構(gòu);最后,采用直徑100 mm 的鉆芯機(jī)對(duì)整個(gè)模具中的復(fù)合試件進(jìn)行試樣的鉆取,獲取試驗(yàn)所用的圓柱體試件。復(fù)合試件的成型及鉆取過程如圖1所示。

    圖1 試件成型示意圖Fig.1 Schematic diagram of molding of specimen

    2 試驗(yàn)方法及試驗(yàn)方案

    2.1 試驗(yàn)方法

    試驗(yàn)采用直剪試驗(yàn)與拉拔試驗(yàn),試驗(yàn)中所用夾具均為團(tuán)隊(duì)自行研制加工,以萬能試驗(yàn)機(jī)作為動(dòng)力設(shè)備,試驗(yàn)示意圖如圖2所示。

    圖2 直剪試驗(yàn)和拉拔試驗(yàn)示意圖Fig.2 Schematic diagram of direct shear test and pull-out test

    試驗(yàn)時(shí),首先將鉆取的芯樣分批次置于溫控箱內(nèi)保溫4 h;而后將控溫好的復(fù)合試件快速安裝到剪切或拉拔裝置上;最后利用萬能試驗(yàn)機(jī)提供受力,以測(cè)試各組試件在不同溫度下的層間抗剪強(qiáng)度與拉拔強(qiáng)度。在測(cè)定復(fù)合試件層間抗剪強(qiáng)度時(shí),其剪切速率取為50 mm/min;測(cè)定拉拔強(qiáng)度時(shí),其拉拔速率取為10 mm/min。整個(gè)試件測(cè)試過程不超過2 min,保證試件在合格條件下完成測(cè)試。其中,各試驗(yàn)條件下的平行試件數(shù)量為3個(gè),且以3個(gè)平行試件測(cè)試結(jié)果的平均值作為試驗(yàn)結(jié)果。

    2.2 試驗(yàn)方案

    (1)不同層間組合方案

    結(jié)合《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40—2004)[27],試驗(yàn)中以層間僅灑布透層油為對(duì)照組,其灑布量為1.1 L/m2。當(dāng)采用透黏雙層組合時(shí),PC-2型透層油取0.4,0.6和0.8 L/m2這3種用量,防水黏結(jié)層中橡膠改性瀝青取0,0.9和1.8 kg/m2這3種用量。依據(jù)上述兩種材料、3種用量情況,其層間透黏組合共設(shè)計(jì)了9種組合形式(見表2),組合10為對(duì)照組。

    表2 層間材料組合形式Tab.2 Combination forms of interlayer materials

    (2)試驗(yàn)溫度方案

    溫度作為路面層間結(jié)構(gòu)最關(guān)鍵的影響因素不容忽視[28]。為研究溫度對(duì)層間黏結(jié)性能的影響,本研究考慮低溫、常溫和高溫3種情況,試驗(yàn)溫度取值范圍為-10~50 ℃,對(duì)應(yīng)低溫、常溫和高溫3種典型溫度。分別對(duì)-10 ℃,25 ℃和50 ℃下的復(fù)合試件進(jìn)行層間直剪和拉拔試驗(yàn),以探究不同溫度下的層間黏結(jié)強(qiáng)度變化規(guī)律。

    3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    3.1 試驗(yàn)結(jié)果

    對(duì)表2中各層間組合在不同溫度下的層間抗剪和拉拔強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)試,結(jié)果如表3所示。

    表3 各組合方案下的層間強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果Tab.3 Test result of interlayer strength under each combination scheme

    3.2 單一透層油對(duì)層間黏結(jié)性能的影響

    為探明透層油對(duì)基-面層層間黏結(jié)性能的影響,對(duì)層間僅灑布PC-2透層油時(shí)的層間黏結(jié)強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)試,即表2中的組合1,4,7及10,對(duì)應(yīng)的透層油灑布量為0.4,0.6,0.8和1.1 L/m2。在低溫、常溫和高溫下的層間抗剪和拉拔強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果分別見圖3和圖4。

    圖3 不同溫度條件下的層間抗剪強(qiáng)度Fig.3 Interlayer shear strength at each temperature

    圖4 不同溫度條件下的層間拉拔強(qiáng)度Fig.4 Interlayer tensile strength at each temperature

    由圖3、圖4可知:

    (1)低溫、常溫條件下,復(fù)合試件的層間強(qiáng)度隨透層油用量的增加而呈現(xiàn)整體增長(zhǎng)趨勢(shì),且具有兩階段特征。對(duì)于層間抗剪強(qiáng)度,當(dāng)透層油用量由0.4 L/m2增加至0.6 L/m2時(shí),-10 ℃的強(qiáng)度增長(zhǎng)緩慢,而25 ℃的增長(zhǎng)迅速;當(dāng)透層油用量由0.6 L/m2增加至1.1 L/m2時(shí),-10 ℃及25 ℃的強(qiáng)度近乎呈相同趨勢(shì)線性增長(zhǎng)。對(duì)于層間拉拔強(qiáng)度,其隨透層油用量的增加而增長(zhǎng)的趨勢(shì)與層間抗剪強(qiáng)度有差異,當(dāng)透層油用量由0.4 L/m2增加至0.6 L/m2時(shí),-10 ℃ 及25 ℃的強(qiáng)度均增長(zhǎng)迅速,而當(dāng)透層油用量由0.6 L/m2增加至1.1 L/m2時(shí),-10 ℃及25 ℃的增長(zhǎng)緩慢。以上結(jié)果表明在低溫和常溫條件下,透層油用量的增加對(duì)復(fù)合試件的層間強(qiáng)度有提高作用,且以用量為0.6 L/m2為分界點(diǎn)形成強(qiáng)度增長(zhǎng)兩階段特征。

    (2)高溫條件下,復(fù)合試件的層間強(qiáng)度明顯低于低溫及常溫的,且隨透層油用量的增加呈先增后減趨勢(shì),并存在以用量約為0.6 L/m2的特征分界點(diǎn)。當(dāng)透層油用量小于0.6 L/m2時(shí),層間抗剪強(qiáng)度緩慢增長(zhǎng),大于0.6 L/m2時(shí),則呈下降趨勢(shì);而對(duì)于層間拉拔強(qiáng)度,當(dāng)透層油用量小于0.6 L/m2時(shí),強(qiáng)度緩慢增長(zhǎng);透層油用量在0.6~0.8 L/m2時(shí),強(qiáng)度幾乎沒有增長(zhǎng);當(dāng)透層油用量大于0.8 L/m2時(shí),強(qiáng)度呈下降趨勢(shì)。由此可見,在高溫條件下,透層油用量的持續(xù)增加對(duì)復(fù)合試件的層間抗剪及拉拔強(qiáng)度具有抑制作用。

    綜上分析,溫度是影響層間透層油用量的關(guān)鍵因素,而高溫是影響層間黏結(jié)性能的決定性因素。為使高溫時(shí)的層間抗剪及拉拔強(qiáng)度更有保障,推薦基-面層層間PC-2型乳化瀝青單層透層油的適宜灑布量為0.6 L/m2。

    3.3 “透黏組合”材料對(duì)層間黏結(jié)性能的影響

    各“透黏組合”材料下的層間抗剪和拉拔強(qiáng)度測(cè)試結(jié)果分別如圖5、圖6所示。其中,組合1,4,7為單一透層油下的情況,其余各組為“透層+封層”的透黏組合下的情況。

    圖5 各組合下的層間抗剪強(qiáng)度Fig.5 Interlayer shear strength under each combination

    圖6 各組合下的層間拉拔強(qiáng)度Fig.6 Interlayer tensile strength under each combination

    由圖5和圖6可知:

    (1)當(dāng)層間黏結(jié)材料由單一透層油變成“透層+封層”的透黏組合材料時(shí),復(fù)合試件的層間抗剪和拉拔強(qiáng)度均大幅度提高,證明透黏組合材料明顯有利于增強(qiáng)基-面層層間黏結(jié),進(jìn)而提升基-面層層間黏結(jié)效果。

    (2)將組合2和3、組合5和6及組合8和9分成3組進(jìn)行對(duì)比,發(fā)現(xiàn)采用組合5和組合6時(shí),各溫度條件下的層間抗剪強(qiáng)度和拉拔強(qiáng)度均大于其他兩組,說明當(dāng)透層油用量為0.6 L/m2時(shí)再灑布橡膠改性瀝青碎石封層更有利于增強(qiáng)基-面層層間黏結(jié)。

    (3)在上述(2)的基礎(chǔ)上,將組合5和組合6進(jìn)行對(duì)比,即透層油用量固定為0.6 L/m2,橡膠改性瀝青碎石封層中的瀝青用量由0.9 kg/m2增至1.8 kg/m2時(shí),低溫、常溫情況下的層間抗剪強(qiáng)度和拉拔強(qiáng)度均呈增長(zhǎng)趨勢(shì),而高溫情況下則呈下降趨勢(shì)。這說明即使基-面層層間黏結(jié)采用增強(qiáng)型的透黏組合材料,其材料用量在具體工程實(shí)踐中也應(yīng)依據(jù)工程區(qū)域環(huán)境溫度特征而定。

    3.4 層間適宜的透黏組合材料用量確定

    綜合上述3.2節(jié)、3.3節(jié)的分析結(jié)果可知,溫度、層間材料及其用量對(duì)層間強(qiáng)度影響顯著,不同區(qū)域環(huán)境溫度下適宜的層間透黏組合材料用量不同。為保證基-面層層間有效黏結(jié),在夏季無高溫地區(qū),推薦適宜的層間黏結(jié)材料采用組合6,即采取層間灑布用量為0.6 L/m2的PC-2型乳化瀝青透層油+瀝青用量為1.8 kg/m2的摻纖維橡膠改性瀝青碎石封層的增強(qiáng)型層間黏結(jié)措施;在夏季炎熱高溫地區(qū),推薦適宜的層間黏結(jié)材料采用組合5,即采取層間灑布用量為0.6 L/m2的PC-2型乳化瀝青透層油+瀝青用量為0.9 kg/m2的摻纖維橡膠改性瀝青碎石封層的增強(qiáng)型層間黏結(jié)措施。

    3.5 層間材料對(duì)層間強(qiáng)度的溫度敏感性分析

    為明晰層間材料對(duì)層間強(qiáng)度的具體影響程度,對(duì)層間組合材料進(jìn)行不同溫度下的主效應(yīng)分析,結(jié)果如表4所示。

    表4 層間組合材料在不同溫度下對(duì)層間強(qiáng)度影響的顯著性Tab.4 Significance of influence degree of interlayer composite material on interlayer strength at each temperature

    由表4可以看出:

    (1)各情況下的P值均呈現(xiàn)出0.01水平的顯著性,說明透層油用量、封層瀝青用量以及兩者的交互作用均對(duì)不同溫度下的層間抗剪、拉拔強(qiáng)度有顯著性影響,也反映出層間材料的灑布量是影響基-面層層間黏結(jié)效果的重要因素。

    (2)進(jìn)一步通過F值可以判斷出各因素對(duì)層間強(qiáng)度的具體影響大小。在低溫情況下,封層瀝青用量對(duì)層間抗剪強(qiáng)度影響最大,透層油用量對(duì)層間拉拔強(qiáng)度影響最大;而在常溫、高溫情況下,封層瀝青用量對(duì)層間抗剪、拉拔強(qiáng)度影響均為最大。由于層間抗剪強(qiáng)度更加接近路面層間的真實(shí)受力,因此,在低溫和常溫情況下應(yīng)更多考慮封層瀝青用量,在高溫下則要兼顧透層油及封層瀝青用量。

    3.6 各方案下經(jīng)濟(jì)效益分析

    在前述研究中已經(jīng)明確基-面層層間處置時(shí)透層油PC-2型乳化瀝青的最佳用量為0.6 L/m2,而防水黏結(jié)層中橡膠改性瀝青的最佳用量則存在夏季炎熱高溫地區(qū)(0.9 kg/m2)和夏季無高溫地區(qū)(1.8 kg/m2)兩種情況,為了進(jìn)一步明確各“透黏組合式”層間黏結(jié)方案對(duì)建成后路面基-面層結(jié)構(gòu)經(jīng)濟(jì)效益的影響,分別對(duì)組合4,5和6各層間材料組合方案進(jìn)行比較。

    首先,對(duì)各方案下的單位成本進(jìn)行統(tǒng)計(jì),如表5所示(數(shù)據(jù)均由課題組所承接項(xiàng)目方提供);其次,采用費(fèi)用現(xiàn)值法(PC)[29]進(jìn)行效益評(píng)價(jià),計(jì)算公式如式(1)所示;最后,利用PC法中的壽命期最小公倍數(shù)法對(duì)各方案的可行性進(jìn)行評(píng)價(jià)[30]。本研究中,方案組合4中沒有防水黏結(jié)層,假定其大修期為5 a,而對(duì)于含有防水黏結(jié)層的方案組合5和6,假定其大修期為8 a,則3種方案的大修期壽命最小公倍數(shù)為5×8=40 a,設(shè)基準(zhǔn)收益率為12%,分別計(jì)算3種方案的費(fèi)用現(xiàn)值,以最小值為原則,評(píng)價(jià)方案的優(yōu)劣。3種方案組合下的現(xiàn)金流量如圖7所示,各組合方案下的費(fèi)用現(xiàn)值計(jì)算結(jié)果如表6所示。

    表5 各組合方案下的單位造價(jià)統(tǒng)計(jì)Tab.5 Statistics of unit cost under each combination scheme

    表6 各組合方案下的費(fèi)用現(xiàn)值計(jì)算Tab.6 Calculated cost under each combination scheme

    圖7 三種方案組合下的現(xiàn)金流量圖Fig.7 Cash flows under 3 combination schemes

    (1)

    式中,COt為第t年的現(xiàn)金流出量;t為年份;n為項(xiàng)目壽命期或計(jì)算期;ic為基準(zhǔn)收益率。

    由表5、6和圖7可知:

    (1)從經(jīng)濟(jì)指標(biāo)角度看,方案組合4~6的造價(jià)逐步提高,相比于無防水黏結(jié)層的組合4,有防水黏結(jié)層的組合5和6的造價(jià)成本分別提高約4.3%和7.2%,且加入防水黏結(jié)層后,結(jié)構(gòu)的層間性能大幅上升。因此,防水黏結(jié)層的加入是必要的,且在無環(huán)境限制的條件下,方案組合5優(yōu)于6。

    (2)從效益指標(biāo)角度看,PCA5

    4 結(jié)論

    (1)層間強(qiáng)度變化以透層油用量0.6 L/m2為特征分界點(diǎn)。低溫、常溫條件下,基-面層層間強(qiáng)度隨透層油用量的增加而增長(zhǎng),僅是特征分界點(diǎn)前后增長(zhǎng)趨勢(shì)有差異;而高溫條件下,基-面層層間強(qiáng)度在特征分界點(diǎn)前隨透層油用量的增加而增長(zhǎng),在特征分界點(diǎn)之后則隨透層油用量的增長(zhǎng)而下降。

    (2)采用透黏組合材料明顯有利于增強(qiáng)基-面層層間黏結(jié),提高基-面層層間黏結(jié)性能,且當(dāng)透層油用量為0.6 L/m2時(shí)再灑布橡膠改性瀝青碎石封層更有利于增強(qiáng)基-面層層間黏結(jié)。

    (3)為加強(qiáng)基-面層層間黏結(jié),推薦采用增強(qiáng)型的透黏組合材料作為層間黏結(jié)材料,但具體用量應(yīng)依據(jù)工程區(qū)域環(huán)境溫度特征而定;在低溫、常溫情況下應(yīng)更多考慮封層瀝青用量,在高溫下則要兼顧透層油及封層瀝青用量。同時(shí),推薦了基于區(qū)域環(huán)境溫度下的半剛性瀝青路面基-面層層間適宜黏結(jié)措施,在夏季無高溫地區(qū),宜選用組合6,即:層間灑布用量為0.6 L/m2的PC-2型乳化瀝青透層油+瀝青用量為1.8 kg/m2的摻纖維橡膠改性瀝青碎石封層的增強(qiáng)型層間黏結(jié)措施;在夏季炎熱高溫地區(qū),宜選用組合5,即:將組合6中的橡膠改性瀝青用量調(diào)整為0.9 kg/m2。

    (4)對(duì)方案組合4,5和6進(jìn)行經(jīng)濟(jì)效益分析,組合5和6的造價(jià)及效益指標(biāo)差異不大,且顯著優(yōu)于組合4,在不考慮環(huán)境條件限制時(shí),組合5的經(jīng)濟(jì)效益最好,其次是組合6,最差是組合4??紤]環(huán)境因素如溫度時(shí),組合6可以代替組合5。

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