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    長江中下游崩岸預(yù)測方法研究

    2022-02-21 13:39:04彭良泉
    水利水電快報 2022年2期
    關(guān)鍵詞:模糊綜合評價法

    摘要:由于崩岸產(chǎn)生機理復(fù)雜,影響因素多樣,導(dǎo)致準確預(yù)測崩岸十分困難。為了提高崩岸預(yù)測的準確性,分別提出了基于穩(wěn)定岸坡角和模糊綜合評價法的兩種崩岸預(yù)測方法。前者基于土坡穩(wěn)定原理,建立了充分考慮河床豎向沖深伴隨著岸坡橫向展寬這一動態(tài)機制的崩岸預(yù)測方法,該方法避免了當前絕大多數(shù)預(yù)測方法不能或沒有考慮這一動態(tài)變化的缺陷,使得預(yù)測結(jié)果更加準確;后者在模糊數(shù)學(xué)隸屬度理論基礎(chǔ)上,將定性分析轉(zhuǎn)變成定量評價,建立了不同水流動力條件和河床邊界條件下的崩岸響應(yīng)關(guān)系,該方法能夠?qū)Ρ腊哆M行預(yù)測的同時提供加固整治方案,在實際工程應(yīng)用中取得了較好的效果。

    關(guān)鍵詞:崩岸預(yù)測; 模糊綜合評價法; 穩(wěn)定岸坡角; 長江中下游

    中圖法分類號:TV853 文獻標志碼:A DOI:10.15974/j.cnki.slsdkb.2022.02.001

    文章編號:1006 - 0081(2022)02 - 0001 - 08

    0 引 言

    20世紀70年代以來,人們對崩岸預(yù)測方法進行了大量的研究。根據(jù)出發(fā)點和考慮因素的不同,已有研究成果可以分為河流動力學(xué)方法和土力學(xué)方法。前者主要有估計河岸崩塌寬度的河相關(guān)系式[1]、相對展寬度與河岸抗沖性指標和岸壁水流切應(yīng)力之間的關(guān)系式[2]、河道展寬率與起動切應(yīng)力和剩余切應(yīng)力之間關(guān)系式[3-4]、基于水流能耗最小原理的極值假說[5-6]、河相關(guān)系式[7]、水流功率最小關(guān)系式[8]、輸沙率最大關(guān)系式[9]和基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的河道崩岸預(yù)測模型[10]等;后者主要有相對河岸高度[11-12]、泥沙水下休止角[13-14]、臨界掛空長度[15]、瑞典圓弧滑動法和bishop法[16-17]、臨界淘刷寬度法[18]、臨界高度法[19]和穩(wěn)定坡比法[20-21]等。目前,河流動力學(xué)方法側(cè)重理論分析和經(jīng)驗闡述,關(guān)注河段多年平均的宏觀變化;土力學(xué)方法一般基于解析法,模型中包含了大量的參數(shù),一方面難以測定參數(shù),另一方面即使可以測定參數(shù)也因與實際情況存在較大差異,導(dǎo)致難以準確預(yù)測崩岸。因此,如何提高崩岸預(yù)測的準確性,阻止災(zāi)害的發(fā)生,減輕人民群眾生命財產(chǎn)損失,是防洪減災(zāi)和河道治理領(lǐng)域迫切需要解決的課題,具有重大的理論和實踐意義。鑒于此,本文分別提出了基于穩(wěn)定岸坡角和模糊綜合評價法的兩種崩岸預(yù)測方法。

    1 基于穩(wěn)定岸坡角的崩岸預(yù)測方法

    在水流動力作用下,可沖河床在豎向沖刷下切的同時,通常伴隨著岸坡橫向展寬這一動態(tài)過程。因此,在模擬河床豎向沖刷時,同時考慮岸坡的橫向展寬對準確預(yù)測崩岸相當重要。但是現(xiàn)有的眾多崩岸預(yù)測模型中,不能或沒有考慮這一動態(tài)過程,導(dǎo)致預(yù)測結(jié)果與實際情況大相徑庭[22]。針對該問題,根據(jù)長江中下游河道岸坡二元結(jié)構(gòu)特征,筆者提出基于穩(wěn)定岸坡角的崩岸預(yù)測模型。

    1.1 基本假定

    (1) 基于長江中下游岸坡具有上部黏性土、下部砂性土的典型二元結(jié)構(gòu)特征,同時根據(jù)地質(zhì)剖面圖資料[23],砂層頂板一般稍高于枯水位,假設(shè)枯水位為砂層頂板位置,水下穩(wěn)定岸坡上界面取枯水位所在位置。

    (2) 河床在豎向沖深過程中,岸坡坡腳區(qū)域砂性土由于側(cè)向沖刷和河床沖深,砂土坍失發(fā)生橫向展寬,假設(shè)砂性土水下穩(wěn)定岸坡角為[α],根據(jù)土坡穩(wěn)定原理,豎向沖深[h]和橫向展寬[w]之間存在著如下關(guān)系:[h=wtanα]。

    (3) 伴隨著岸坡坡腳沖刷進程,水下砂性土岸坡始終以水下穩(wěn)定岸坡角[α]發(fā)生平行崩退。

    (4) 伴隨著下部砂性土的平行崩退,在枯水位至毛細水位之間的黏性土水下穩(wěn)定岸坡角為[β],而毛細水位以上部分黏性土則以水上穩(wěn)定岸坡角[γ]平行崩退(圖1)。一般來說,對于長江中下游二元結(jié)構(gòu)河岸大部分的“條崩”過程可分為3個階段:① 近岸河床遭受沖刷,下部砂土岸坡變陡,上部黏性土懸空;② 掛空的上部黏性土層崩塌;③ 崩塌下來的土塊被水流沖散并帶走。本條假定下部砂土平行崩退時上部黏性土也發(fā)生平行崩退,似乎與河岸“條崩”機理不符,但實際上,上部黏性土發(fā)生崩塌后其斷面近乎豎直,處于假性穩(wěn)定狀態(tài),在河床沖刷處于相對穩(wěn)定后,根據(jù)土坡穩(wěn)定原理,最終的黏土岸坡必然呈現(xiàn)穩(wěn)定岸坡角狀態(tài)。

    1.2 水上、水下穩(wěn)定岸坡角

    巖土材料水上、水下穩(wěn)定岸坡角的確定有兩種方法:① 工程地質(zhì)調(diào)查法;② 綜合計算法。

    1.2.1 工程地質(zhì)調(diào)查法

    一般來說,不同巖土體組成的穩(wěn)定岸坡角不同,細顆粒材料組成的穩(wěn)定岸坡角比粗顆粒小,土層越密實,穩(wěn)定岸坡角越大。根據(jù)地質(zhì)調(diào)查法[24]確定的不同巖土體水下及水上穩(wěn)定岸坡角見表1~2。

    1.2.2 綜合計算法

    綜合計算法是在地質(zhì)調(diào)查法的基礎(chǔ)上總結(jié)出來的,對于砂性土及碎石類土,水上、水下穩(wěn)定岸坡角變化不大,一般均取穩(wěn)定岸坡角為內(nèi)摩擦角[φ];對于黏性土,則采用增大內(nèi)摩擦角的方法來考慮土體黏聚力的影響,即綜合內(nèi)摩擦角[φ0]:

    式中:當黏性土位于毛細水位以上時,[c],[φ]采用天然快剪試驗值,[γ]采用天然容重;當黏性土位于毛細水位以下時,[c],[φ]采用飽和快剪試驗值,[γ]采用飽和容重。[H]取毛細水位下或線上黏性土層厚度。

    對于水下穩(wěn)定岸坡角,地質(zhì)調(diào)查法和綜合計算法得到的結(jié)果基本一致;對于水上穩(wěn)定岸坡角,由于地質(zhì)調(diào)查法實測的數(shù)據(jù)多為極限穩(wěn)定坡角,尚未達到最終穩(wěn)定,其值一般大于自然穩(wěn)定坡角,而采用綜合計算法得到的值與自然穩(wěn)定坡角較為接近,在實際操作中對于水上、水下穩(wěn)定岸坡角的確定均可采用綜合計算法。

    1.3 毛細水上升高度

    毛細水上升高度[Δh]與岸坡土體顆粒直徑有關(guān),粗顆粒毛細水上升高度小,細顆粒相應(yīng)較高,經(jīng)驗取值見表3。為安全起見,分析中可取大值。

    1.4 基于穩(wěn)定岸坡角的崩岸預(yù)測模型

    預(yù)測崩岸后最終岸坡由水下穩(wěn)定岸坡和水上穩(wěn)定岸坡的連線組成,水下穩(wěn)定岸坡線由枯水位及水下穩(wěn)定傾角[α]確定,水上穩(wěn)定岸坡線由洪水位和毛細水上升高度[Δh]及水上穩(wěn)定傾角[γ]確定,在枯水位和毛細水位之間,穩(wěn)定岸坡角為[β],根據(jù)圖1可得坍岸寬度[S]和岸坡臨界高度[Hcr]的表達式:

    式中:[h]為坡腳處河床豎向沖深;[h2]為枯水位和洪水位之間變幅;其他符號見圖1。

    1.5 計算案例

    長江宜昌一雙層結(jié)構(gòu)岸坡,初始高度17 m,初始岸坡比為1∶3.0,其中上部黏性土層厚12 m,下部砂性土層初始厚5 m。巖土體物理力學(xué)指標見表4。河段枯水位高程5.0 m(以初始河床高程為零點,下同),洪水位高程11.0 m。坡腳處河床豎向沖刷深度為6.0 m,且漲水過程中水位上漲速率和水下豎向沖刷速率均勻。毛細水上升高度取3.0 m。試計算岸坡臨界高度[Hcr]和不同沖刷深度情況下的崩岸寬度[S]。

    (1) 利用式(1)計算水上、水下穩(wěn)定岸坡角,結(jié)果見表5。從表5可知,粉細砂水上、水下穩(wěn)定岸坡角較為接近;黏土水上穩(wěn)定岸坡角明顯小于表2中所列數(shù)值,水下穩(wěn)定岸坡角基本介于表1中所列范圍。

    (2) 根據(jù)式(2)和(3)計算岸坡臨界高度[Hcr]和崩岸寬度[S],結(jié)果見表5。

    從表5可知:① 當岸坡初始高度為17.0 m時,崩岸寬度預(yù)測值為-15.8 m,說明此時岸坡是穩(wěn)定的。② 當岸坡高度變?yōu)?9.34 m時,崩岸寬度預(yù)測值為0,一方面說明此時岸坡處于臨界穩(wěn)定狀態(tài);另一方面說明此時岸坡高度已經(jīng)接近臨界高度[Hcr],如果沖刷繼續(xù)進行,岸坡將失穩(wěn)。③ 隨著豎向沖刷和橫向展寬繼續(xù)進行,岸坡不斷向后崩退,在到達最大沖刷深度時,此時崩岸寬度為29.3 m,該值與實際崩岸寬度24.7 m基本接近。

    2 基于模糊綜合評價法的崩岸預(yù)測方法

    影響崩岸的重要因素主要包括水流動力條件、河床邊界條件和人類活動。所有的影響因素對崩岸發(fā)生與否均產(chǎn)生作用,但在不同的崩岸中各個影響因素所產(chǎn)生的作用和貢獻度不同。目前很多崩岸預(yù)測方法依托少數(shù)幾個影響因素在實際工程中積累的經(jīng)驗來對崩岸進行定量預(yù)測,由于考慮因素較為片面,其結(jié)果往往與實際情況相差很大[21]。為簡單、快速、準確的預(yù)測崩岸,在全面考慮崩岸影響因素的基礎(chǔ)上,根據(jù)模糊變換理論和最大隸屬度理論,筆者提出基于模糊綜合評價法的崩岸預(yù)測方法[25],該方法在模糊數(shù)學(xué)中的隸屬度理論基礎(chǔ)上,將定性分析轉(zhuǎn)變成定量評價,即利用模糊數(shù)學(xué)理論對涉及多種因素條件制約的目標做出總體的分析評價。

    2.1 評價指標確定

    為了對崩岸影響因素進行綜合評價,評定各因素對崩岸的影響程度,以崩岸預(yù)測作為目標,列為第一層,即目標層。崩岸影響因素包括自然影響因素和人為影響因素兩大類,這兩個因素列為第二層,即影響層。第三層為指標層,共有15個。第四層為準則層(圖2)。

    影響崩岸的主要因素包括三大類,共計18個因子(表6)。對表6中影響崩岸的18個因子進行分析,將其歸并為8個相對比較獨立的評價指標,分別是造床值[Q2t]、河彎曲率半徑與平均河寬比[rw]、岸坡組成、深泓離岸距離與平均河寬比、灘槽高差、岸坡平均坡角、岸坡內(nèi)外水位差和岸坡防護。

    2.1.1 造床值

    水流造床作用與其輸沙能力的大小及持續(xù)時間的長短有關(guān)。對于平原河流,一般近似地用流量[Q]的平方值與持續(xù)時間[t]的積[Q2t] (稱為造床值)來反映水流造床作用。水流造床值的大小直接影響崩岸大小和強度,文獻[26]針對長江下游大窩崩的發(fā)生特點,提出利用[ΣQ2t]來判別長江下游窩崩的發(fā)生。通過對長江大通站1980~1984年大于造床流量的各年日平均流量進行統(tǒng)計(表7),發(fā)現(xiàn)當[ΣQ2t<2×1011]時([Q]>45 000 m3/s),窩崩發(fā)生較少;在[ΣQ2t>2.5×1011]后,窩崩發(fā)生較為頻繁,上述研究表明:崩岸發(fā)生與造床值具有密切的關(guān)系。因此,可以通過對具體河段的造床值進行統(tǒng)計,找出崩岸發(fā)生頻次與造床值的相互關(guān)系,可以為崩岸預(yù)測提供一定的判斷依據(jù)。

    2.1.2 河彎曲率半徑與平均河寬比

    加拿大學(xué)者Gerald,Nanson等 [27]通過研究大量蜿蜒性河段的遷移率,發(fā)現(xiàn)當曲率半徑[r]與河寬[w]的比值[r/w<6]時河岸沖刷率會隨著[rw]的降低而增加,當[r/w=2~3]時達到最大值。美國學(xué)者Biedenharn等[28]研究了路易斯安那州雷德河上160個彎曲段的[rw]與河岸泥沙組成對沖刷率的影響,同樣發(fā)現(xiàn)最大沖刷率發(fā)生在[r/w=2~3]。

    2.1.3 岸坡組成

    Torrey [29]研究了密西西比河下游岸坡穩(wěn)定性與土體二元結(jié)構(gòu)的關(guān)系,指出當下臥砂土層厚度[hs]與上覆黏土層厚度[hc]之比小于0.7時,岸坡處于穩(wěn)定狀態(tài)。實測地質(zhì)資料表明[30],長江下游彭澤馬湖堤崩岸段和九江市城區(qū)防洪堤潰口處的[hshc]比值分別為1.49~1.00和1.67~0.77,說明這兩段岸坡處于非穩(wěn)定狀態(tài),這與Torrey的結(jié)論基本吻合。

    2.1.4 深泓離岸距離與平均河寬比

    通過長江中下游具有代表性的20段崩岸段的研究指出,崩岸段深泓離岸距離與平均河寬之比一般為0.07~0.30,一些強烈的崩岸段,深泓離岸距離與平均河寬之比小于0.1[31-32]。

    2.1.5 灘槽高差

    灘槽高差越大,越易發(fā)生崩岸。

    2.1.6 岸坡平均坡角

    長江中下游黏土、亞黏土與細砂土夾層河岸的穩(wěn)定坡度均緩于1∶3.0。文獻[20]指出長江中下游穩(wěn)定坡比取值范圍為1∶4.35~1∶2.22,隨河型、地質(zhì)不同而變化[31]。

    2.1.7 岸坡內(nèi)外水位差

    長江中下游崩岸實例資料表明[30],90%以上的崩岸發(fā)生在枯水期或汛后,尤其是大水年之后表現(xiàn)尤為明顯。美國密西西比河下游大多數(shù)崩岸也發(fā)生在枯水期,同樣證明了河道水位變化對岸坡穩(wěn)定的影響。

    2.1.8 岸坡防護

    實測資料表明,當岸坡防護方量超過100 m3/m時,實際坡比可超過穩(wěn)定坡比且岸坡較為穩(wěn)定,因此可認為護岸防護方量大于100 m3/m時,即使坡比超過穩(wěn)定坡比,河岸仍能維持穩(wěn)定[20]。

    根據(jù)上述研究成果,建立崩岸評價指標及模糊綜合評價表(表8)。

    2.2 崩岸風險評價

    2.2.1 評價公式

    崩岸風險根據(jù)模糊綜合評價中集中隸屬度最大值所對應(yīng)的值確定,根據(jù)以下公式計算:

    式中:B為崩岸風險的模糊綜合評價集;K為評價指標的權(quán)重矩陣;R為評價指標的隸屬矩陣;[ki]為第[i]個評價指標的權(quán)重,[i=1,2,3,…,8];[rij]為第[i]個評價指標對第[j]個穩(wěn)定性的隸屬度,若某個評價指標[i]隸屬于某個穩(wěn)定性[j],則[rij]取1,否則取0;[bj]為第[j]個穩(wěn)定性的隸屬度,[b1]為穩(wěn)定的隸屬度,[b2]為基本穩(wěn)定的隸屬度,[b3]為欠穩(wěn)定的隸屬度,[b4]為不穩(wěn)定的隸屬度。

    2.2.2 評價指標權(quán)重確定

    評價指標權(quán)重是評價各指標重要程度的一個量化系數(shù),本文做法是將每兩個指標進行比較,按其對崩岸風險的重要性給0~4分,當兩個指標同樣重要時,各得2分;當其中一個比另一個重要時,則重要的得3分,相對不重要的得1分;當其中一個比另一個重要得多時,重要得多的得4分,不重要的得0分。各指標權(quán)重按下式計算:

    式中:[ki]為第[i]個評價指標的權(quán)重,[i=1, 2, 3, … ,8];[mi]為第[i]個評價指標相對重要性得分和。表9為各評價指標權(quán)重的計算表。從表9中可知,岸坡平均坡角權(quán)重最大,造床值、岸坡組成、深泓離岸距離與平均河寬比以及灘槽高差并列第2,岸坡防護第3,岸坡內(nèi)外水位差第4,河彎曲率半徑與平均河寬比第5。

    2.2.3 評價結(jié)果

    通過計算,得出[B=b1,b2,b3,b4],若[B]矩陣中穩(wěn)定性隸屬度最大值為[b1],岸坡為穩(wěn)定,不會發(fā)生崩岸;若[B]矩陣中穩(wěn)定性隸屬度最大值為[b2],岸坡為基本穩(wěn)定,崩岸風險較小;若[B]矩陣中穩(wěn)定性隸屬度最大值為[b3],岸坡為欠穩(wěn)定,崩岸風險較大;若[B]矩陣中穩(wěn)定性隸屬度最大值為[b4],岸坡為不穩(wěn)定,會發(fā)生崩岸。

    2.3 計算案例

    南京下游一河段屬于典型的彎曲河型,彎曲半徑約3.2 km。2017年水文年截止當年10月底前造床值為[ΣQ2t]=3.8×1011。該河段一岸坡所處河道平均河寬約1.2 km,深泓離岸約120 m;灘槽高差為18 m,天然岸坡坡角約20°,岸坡屬于典型的二元結(jié)構(gòu),其中上部粉土層厚8 m,下部粉細砂層厚10 m。河床床砂為粉細砂。岸坡未采取防護。岸坡內(nèi)外水位差接近為0。根據(jù)岸坡特性,利用表8得到岸坡穩(wěn)定性模糊綜合評價表(表10)。b1=0.098;b2=0.152;b3=0.429;b4=0.322,可得B=(0.098,0.152,0.429,0.322),此矩陣中穩(wěn)定性隸屬度最大值為0.429,對應(yīng)岸坡欠穩(wěn)定,崩岸風險較大??紤]到該處岸坡尚未進行防護,可以考慮對岸坡進行拋石防護,防護方量按100 m3/m考慮,具體方案為將其坡腳河床填高3 m,同時現(xiàn)狀邊坡放緩至1∶3,則有b1=0.366;b2=0.143;b3=0.286;b4=0.206,可得B=(0.366,0.143,0.286,0.206),此矩陣中穩(wěn)定性隸屬度最大值為0.366,對應(yīng)岸坡穩(wěn)定,不存在崩岸風險。

    3 結(jié)論與展望

    針對崩岸預(yù)測這一難題,根據(jù)抽象問題簡單化,技術(shù)問題具體化的思路,本文提出了基于穩(wěn)定岸坡角和模糊綜合評價法2種方法,為崩岸預(yù)測提供了新的技術(shù)手段和評價工具。

    (1) 基于穩(wěn)定岸坡角的崩岸預(yù)測方法,結(jié)合長江中下游岸坡二元土層結(jié)構(gòu)特征,合理假設(shè)水下穩(wěn)定岸坡上界面和砂層頂板位置為枯水位,使得預(yù)測模型較為接近工程實際;其次,預(yù)測模型考慮了坡腳處河床豎向沖深和岸坡橫向展寬這一動態(tài)機制,對崩岸發(fā)生的誘因——河床豎向沖深及岸坡橫向展寬——進行了完整的模擬,彌補了當前絕大多數(shù)預(yù)測模型不能或沒有考慮這一動態(tài)變化過程的缺陷,使得預(yù)測結(jié)果更加準確;最后,預(yù)測模型將水下砂性土岸坡和水上黏性土岸坡按照各自的穩(wěn)定岸坡角進行平行崩退,符合土坡穩(wěn)定理論和實際情況,有可能預(yù)測的崩岸寬度較崩岸發(fā)生時的寬度要大,但岸坡最終達到穩(wěn)定時的崩岸寬度應(yīng)該與預(yù)測值較為接近,因為崩岸發(fā)生時一般尚未達到最終穩(wěn)定,達到新的平衡尚需要一段時間,在這一段時間內(nèi)岸坡還會進行調(diào)整,最終達到新的平衡。值得指出的是,基于穩(wěn)定岸坡角的崩岸預(yù)測方法建立在長江中游常見的“條崩”特征基礎(chǔ)上,因此,在使用時應(yīng)該注意適用條件。

    (2) 基于模糊綜合評價法的崩岸預(yù)測方法較為全面地考慮了影響崩岸的18個因素,將其歸并為8個相對比較獨立的評價指標,根據(jù)模糊變換理論和最大隸屬度理論,建立了不同水流動力條件和河床邊界條件下崩岸的響應(yīng)關(guān)系,能夠簡單、快速、準確地做出崩岸與否的評價。通過與實際工程的對比,預(yù)測結(jié)果與實際較為一致,說明運用模糊綜合評價法預(yù)測崩岸是可行的。該方法能夠在對崩岸進行預(yù)測的同時提出加固整治方案,具有較高的工程實用價值。特別是對長江下游常見的“窩崩”,由于當前利用定量的分析方法對窩崩發(fā)生與否做出預(yù)測還存在一些困難,因此,利用本文提出的模糊綜合評價法不失為一種可行的方法。鑒于崩岸預(yù)測的復(fù)雜性,本文提出的評價指標及其權(quán)重的確定、評價標準的擬定均存在一定的人為性和局限性,需要加以持續(xù)改進,以進一步提高預(yù)測結(jié)果的準確性。

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    (編輯:江 文)

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