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    快速掘進(jìn)工作面長壓短抽通風(fēng)除塵技術(shù)優(yōu)化

    2022-02-10 07:47:54李曉斌
    山東煤炭科技 2022年12期
    關(guān)鍵詞:錨機(jī)風(fēng)筒馬蘭

    李曉斌

    (山西西山煤電股份有限公司馬蘭礦,山西 古交 030205)

    1 工程概況

    西山煤電馬蘭礦南七采區(qū)12702 工作面所開采煤層為二疊系下統(tǒng)山西組2 號煤層。南七采區(qū)走向長為2000~3250 m,平均2600 m,傾斜長為850~2375 m,平均1600 m,采區(qū)面積為4.86 km2??刹擅簩訛?#煤層,煤厚1.74~2.60 m,平均2.18 m,煤層傾角1°~4°,屬較穩(wěn)定可采近水平薄至中厚煤層。12702 工作面為南七采區(qū)第二個回采工作面,采煤方法為走向長壁后退式一次采全高綜合機(jī)械化采煤方法,工作面采用雙滾筒采煤機(jī)割煤,其螺旋滾筒配合工作面刮板輸送機(jī)前移裝煤。運煤由工作面刮板輸送機(jī)到轉(zhuǎn)載機(jī),由轉(zhuǎn)載機(jī)至膠帶輸送機(jī)后至南七帶式輸送機(jī)。工作面采用ZY5000-12/28 型掩護(hù)式液壓支架支護(hù)頂板,采用全部垮落法處理采空區(qū)。工作面回采巷道包括運輸順槽、回風(fēng)順槽及開切眼,巷道沿煤層頂板掘進(jìn)。工作面采用“U”型通風(fēng)系統(tǒng),掘進(jìn)工作面采用長壓短抽式通風(fēng)、附壁式風(fēng)筒控塵技術(shù)。為進(jìn)一步降低掘進(jìn)工作面粉塵濃度,改善工作環(huán)境,在12702運輸順槽掘進(jìn)施工中,開展了通風(fēng)除塵技術(shù)優(yōu)化研究,取得了良好效果。

    2 馬蘭礦快速掘進(jìn)工作面通風(fēng)方式

    快速掘進(jìn)工作面施工期間在作業(yè)區(qū)域產(chǎn)生大量的粉塵顆粒,常用的除塵方式是通過局扇通風(fēng),通風(fēng)方式可分為壓入式、抽出式和混合式[1],其中降塵效果最顯著且應(yīng)用最為廣泛的是混合式。馬蘭礦采用長壓短抽式通風(fēng),該方式以壓入式通風(fēng)為主、抽出式為輔,壓風(fēng)筒出風(fēng)口距離迎頭較遠(yuǎn),沿作業(yè)區(qū)全程布置,抽風(fēng)筒需設(shè)置在有效吸程范圍內(nèi),距離迎頭處較近,壓、抽風(fēng)筒間重疊段應(yīng)在10~60 m之間。具體布置方式如圖1。

    圖1 長壓短抽通風(fēng)示意圖(m)

    3 長壓短抽式通風(fēng)除塵系統(tǒng)數(shù)值模型

    為分析快速掘進(jìn)工作面粉塵運移規(guī)律,以馬蘭礦12702 運輸順槽掘進(jìn)為背景,采用Fluent 軟件進(jìn)行數(shù)值模擬分析[2],采用Solidworks 模塊進(jìn)行幾何建模,按照1:1 幾何尺寸進(jìn)行建模。為保證模擬結(jié)果的可靠性,對掘進(jìn)工作面掘錨一體化機(jī)組、配套設(shè)備進(jìn)行幾何形狀的簡化,選取模擬巷道總長度60 m,采用矩形斷面,寬×高=5.45 m×3.9 m;采用ABM20 型掘錨機(jī),主體簡化為6 m×4.9 m×3 m 的長方體;壓風(fēng)筒簡化為直徑1.0 m 的圓柱體,中心軸線距巷道頂板和煤壁分別700 mm;抽風(fēng)筒簡化為直徑800 mm 的圓柱體,設(shè)置于巷道中部掘進(jìn)機(jī)正上方,抽風(fēng)筒與KCS-225D 礦用濕式除塵風(fēng)機(jī)連接;除塵器簡化為6 m×1.4 m×1.2 m 的長方體;帶式轉(zhuǎn)載機(jī)和膠帶輸送機(jī)均簡化為橫截面為1 m×0.2 m 的長方體??焖倬蜻M(jìn)工作面整體幾何模型如圖2(a),幾何模型建好后采用Tetrahedrons 網(wǎng)格劃分方法劃分后的模型如圖2(b)。

    圖2 三維數(shù)值模型示意圖

    4 長壓短抽式除塵系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化

    4.1 壓風(fēng)筒位置優(yōu)化

    采用上述數(shù)值模擬對壓風(fēng)筒與迎頭最優(yōu)距離進(jìn)行模擬研究,結(jié)合馬蘭礦快速掘進(jìn)工作面實際情況,壓風(fēng)筒出風(fēng)量為570 m3/min,風(fēng)筒直徑1.0 m,換算出風(fēng)口風(fēng)速為12.1 m/s,抽風(fēng)筒位置固定在距離迎頭3 m 掘錨機(jī)正上方,抽風(fēng)量500 m3/min,風(fēng)筒直徑0.8 m,換算抽風(fēng)口風(fēng)速為16.6 m/s。分別假設(shè)壓風(fēng)筒出風(fēng)口與迎頭距離Ly為11~19 m,每2 m 為一個梯度,設(shè)計5 組模擬分析方案??紤]到現(xiàn)場施工作業(yè)人員呼吸高度為1.5 m,截取高度1.5 m 處粉塵濃度分布情況作為參考依據(jù),整理得到結(jié)果如圖3。

    圖3 不同 Ly 條件下呼吸帶高度粉塵濃度分布圖

    根據(jù)圖3 可知,其余條件固定不變,僅改變壓風(fēng)筒出風(fēng)口與迎頭距離,巷道內(nèi)高度1.5 m 呼吸帶粉塵濃度存在顯著差異:當(dāng)與迎頭距離小于13 m時,吹至迎頭處風(fēng)速較高,導(dǎo)致塵源處大量粉塵隨風(fēng)流進(jìn)入巷道空間,在巷道中部形成多個渦流,粉塵不易抽出,呼吸帶粉塵濃度較高;當(dāng)與迎頭距離在13~15 m 之間,風(fēng)流將粉塵控制在掘錨機(jī)前方的回風(fēng)側(cè),呼吸帶內(nèi)粉塵濃度較低,降塵效果良好;當(dāng)與迎頭距離大于17 m,由于壓風(fēng)口距塵源距離過大,壓風(fēng)作用小,不能將塵源粉塵有效控制,粉塵擴(kuò)散彌漫在整個巷段內(nèi),掘錨機(jī)司機(jī)位置粉塵濃度達(dá)到500 mg/m3,降塵效果不理想。綜上可知,當(dāng)壓風(fēng)筒口距迎頭15 m時,工作面整體粉塵濃度較低,除塵效果較理想。

    4.2 壓抽比優(yōu)化模擬研究

    長壓短抽通風(fēng)方式條件下,當(dāng)抽風(fēng)量大于壓風(fēng)量時,會使掘進(jìn)作業(yè)區(qū)域新鮮風(fēng)流過小,不滿足相關(guān)規(guī)程[3],因此壓風(fēng)量通常大于抽風(fēng)量。為確定馬蘭礦2#煤層快速掘進(jìn)工作面最佳壓抽比,采用上述模型進(jìn)行模擬研究。抽風(fēng)筒位置固定在距離迎頭3 m 掘錨機(jī)正上方,抽風(fēng)量固定為500 m3/min,風(fēng)筒直徑0.8 m,壓風(fēng)筒直徑為1.0 m,與迎頭距離固定為15 m,壓抽比分別為1.0~1.4,換算得到各壓抽比條件壓風(fēng)筒的出風(fēng)量和風(fēng)速,得到不同壓抽比條件下巷道內(nèi)高度1.5 m 處粉塵濃度模擬結(jié)果如圖4。

    圖4 不同壓抽比條件下呼吸帶高度粉塵濃度分布圖

    由圖4 可知,壓抽比與巷道內(nèi)粉塵分布具有明顯的關(guān)聯(lián)性,當(dāng)壓抽比小于1.2 時,掘錨機(jī)前方及附近區(qū)域粉塵濃度較高,擴(kuò)散情況嚴(yán)重,司機(jī)作業(yè)位置呼吸帶粉塵濃度達(dá)到900~1300 mg/m3,降塵效果較差;當(dāng)壓抽比為1.3 時,高濃度粉塵集中分布在掘錨機(jī)前方,掘錨機(jī)及巷道內(nèi)粉塵濃度較低,長壓短抽式通風(fēng)除塵系統(tǒng)除塵效果達(dá)到最佳;當(dāng)壓抽比為1.4~1.5 時,由于壓風(fēng)口出風(fēng)風(fēng)速過大,將大量未被凈化的粉塵攜帶擴(kuò)散,導(dǎo)致巷道被高濃度粉塵充斥,降塵效果極差甚至失效。綜上可知,當(dāng)壓抽比為1.3 時降塵效果最佳。

    5 現(xiàn)場應(yīng)用效果分析

    為考察模擬研究成果的可靠性,馬蘭礦12702運輸順槽掘巷期間采用長壓短抽式通風(fēng)方式,壓風(fēng)筒距迎頭15 m,出風(fēng)量650 m3/min。壓入式局部通風(fēng)機(jī)規(guī)格型號:FBD №6.0-2×11kW,風(fēng)筒型號:D=1000 mm 的礦用抗靜電柔性阻燃風(fēng)筒。抽風(fēng)筒距迎頭3.0 m,采用KCS-225D 礦用濕式除塵風(fēng)機(jī),風(fēng)筒選用Φ800 mm 抗靜電阻燃伸縮風(fēng)筒,抽風(fēng)量500 m3/min。12702 運輸順槽采用上述控塵技術(shù)掘巷階段,采用AKFC-92A 型粉塵采樣器進(jìn)行粉塵采樣[4],采樣時間20 min,通過稱重得到粉塵濃度數(shù)據(jù)。測點均布置在高度1.5 m 呼吸帶內(nèi),測點1 布置在掘錨機(jī)司機(jī)位置,位于壓風(fēng)筒一側(cè),距迎頭7.0 m,測點2~12 布置在巷道回風(fēng)側(cè),掘錨機(jī)后方5~60 m,測定回風(fēng)側(cè)粉塵濃度的變化規(guī)律。參考數(shù)值模擬研究結(jié)果及原12701 工作面回采巷道掘巷階段粉塵測試結(jié)果,整理得到結(jié)果如圖5。

    由圖5 可以看出,原通風(fēng)條件下,掘錨機(jī)司機(jī)處粉塵濃度模擬值為514 mg/m3,實測值為486 mg/m3,模擬與實測結(jié)果相差很小,說明模擬方案及結(jié)果的可靠性。采用參數(shù)優(yōu)化后通風(fēng)方式條件下,掘錨機(jī)司機(jī)處粉塵濃度實測值為211 mg/m3,與原有通風(fēng)條件下相比減小了56.5%,司機(jī)處粉塵濃度顯著降低。巷道回風(fēng)側(cè)濃度顯著高于進(jìn)風(fēng)側(cè),且粉塵濃度在掘錨機(jī)前方和后方呈斷崖式跌落,說明大部分粉塵無法脫離負(fù)壓抽吸區(qū)的籠罩范圍,僅少部分粉塵涌出至掘進(jìn)巷道回風(fēng)側(cè)方向。原通風(fēng)條件下,回風(fēng)側(cè)粉塵濃度實測值為745~186 mg/m3;參數(shù)優(yōu)化后通風(fēng)條件下,粉塵濃度為510~23 mg/m3,掘進(jìn)工作面呼吸帶內(nèi)粉塵濃度顯著降低。綜上可得,采用參數(shù)優(yōu)化后的長壓短抽除塵系統(tǒng)可有效控制快速掘進(jìn)工作面粉塵。

    6 結(jié)論

    馬蘭礦2#煤層快速掘進(jìn)工作面采用長壓短抽除塵系統(tǒng),通過數(shù)值模擬研究分析對其參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,確定壓風(fēng)筒距迎頭最佳距離為15 m,壓風(fēng)筒出風(fēng)量為650 m3/min,抽風(fēng)筒距迎頭3 m,抽風(fēng)筒風(fēng)量為500 m3/min,壓抽比為1.3。在12702 運輸順槽掘進(jìn)期間現(xiàn)場實測結(jié)果表明,采用優(yōu)化后的長壓短抽除塵系統(tǒng),掘錨機(jī)司機(jī)處粉塵濃度降低56.5%,巷道回風(fēng)側(cè)粉塵濃度顯著減小,粉塵基本控制在掘錨機(jī)前方,除塵效果效顯著。

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