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    車載自動(dòng)調(diào)平液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)及其模糊PID控制分析

    2021-12-22 05:41:22張梅紅
    關(guān)鍵詞:調(diào)平支腿液壓缸

    張梅紅

    (河南工業(yè)貿(mào)易職業(yè)學(xué)院機(jī)電工程系,河南鄭州451191)

    為達(dá)到穩(wěn)定控制車載飛行過程,可以引入調(diào)平系統(tǒng)并通過液壓方法實(shí)施調(diào)控。由于液壓控制結(jié)構(gòu)在實(shí)際運(yùn)行過程中呈現(xiàn)非線性特點(diǎn),同時(shí)液壓部件失效形式與故障類型也存在明顯差異,多種因素都會(huì)對(duì)故障產(chǎn)生多方面的作用[1-4]。由于實(shí)際液壓傳動(dòng)過程都處于封閉環(huán)境中,不能獲得準(zhǔn)確的運(yùn)動(dòng)參數(shù),無法及時(shí)檢測(cè)到異常狀況[5]。到目前為止,國內(nèi)大部分學(xué)者還沒有針對(duì)液壓系統(tǒng)部件故障開展相關(guān)研究,各項(xiàng)技術(shù)還是處在初期測(cè)試階段,但總體獲得了較大的進(jìn)步[6-10]。

    許多學(xué)者對(duì)液壓系統(tǒng)結(jié)構(gòu)開展了檢測(cè)研究,取得了顯著進(jìn)步,并且能夠更好地適應(yīng)各類復(fù)雜的工況條件[11]。孫春耕等[12]采用被動(dòng)結(jié)構(gòu)的四角調(diào)平液壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)液壓機(jī)的運(yùn)動(dòng)控制功能,進(jìn)行調(diào)平處理時(shí),需要通過4 個(gè)高響應(yīng)比例的伺服閥設(shè)置在基座四角位置實(shí)現(xiàn)對(duì)回油量的調(diào)節(jié),以AMESim 進(jìn)行仿真分析,建立在通過復(fù)合控制策略實(shí)現(xiàn)的PID 算法基礎(chǔ)上,達(dá)到四角調(diào)平的狀態(tài);婁華威等[13]設(shè)計(jì)了一種綜合運(yùn)用蛙腿和調(diào)平腿實(shí)現(xiàn)的液壓自動(dòng)調(diào)平控制方法,獲得了對(duì)調(diào)平腿載荷進(jìn)行控制的新模式,通過測(cè)試發(fā)現(xiàn),采用上述自動(dòng)調(diào)平系統(tǒng)可以滿足設(shè)計(jì)條件;竇海斌等[14]對(duì)柔性負(fù)載進(jìn)行簡(jiǎn)化處理,形成懸臂梁結(jié)構(gòu),構(gòu)建得到液壓缸耦合的參數(shù)模型,之后通過數(shù)字仿真的方法進(jìn)行測(cè)試表明該方法滿足可行性;王瑋洋等[15]分別對(duì)壓機(jī)空載下行、壓制、保壓、脫模的各個(gè)環(huán)節(jié)實(shí)施調(diào)平與閉環(huán)控制,由此達(dá)到更高的四角調(diào)平精度。本文利用控制電磁換向閥實(shí)現(xiàn)調(diào)平液壓缸的往復(fù)運(yùn)動(dòng)控制,選擇四點(diǎn)模式支撐車載平臺(tái)液壓調(diào)平系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)電磁閥通斷的控制,再通過調(diào)速閥實(shí)現(xiàn)對(duì)調(diào)平支腿伸出速度的調(diào)節(jié),由此達(dá)到系統(tǒng)的低速微調(diào)過程。

    1 系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    1.1 車載自動(dòng)調(diào)平液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    本文選擇四點(diǎn)模式支撐車載平臺(tái)液壓調(diào)平系統(tǒng),可以實(shí)現(xiàn)單向調(diào)節(jié)的過程,進(jìn)行調(diào)平時(shí)需通過PLC 系統(tǒng)進(jìn)行控制。液壓系統(tǒng)的組成結(jié)構(gòu)包括齒輪泵、液壓鎖、電磁換向閥與各部件連接結(jié)構(gòu)。

    該系統(tǒng)的工作方式如下:?jiǎn)?dòng)電動(dòng)機(jī)后,齒輪泵獲得動(dòng)力,對(duì)液壓油產(chǎn)生壓力作用,利用不同的閥組與管路組合模式,到達(dá)調(diào)平支腿液壓缸腔體內(nèi),此時(shí)調(diào)平支腿往外伸展,隨著調(diào)平支腿的壓力值增大至臨界值后,完成所有動(dòng)作過程,當(dāng)所有調(diào)平支腿的各項(xiàng)動(dòng)作都完成后,開始實(shí)施調(diào)平控制。其中,車載液壓系統(tǒng)利用A/D 模塊對(duì)X-Y雙向水平儀傳感器產(chǎn)生的傾角參數(shù)進(jìn)行數(shù)據(jù)收集,再利用CPU包含的控制算法實(shí)現(xiàn)電磁換向閥控制的功能,之后利用A/D 模塊以及信號(hào)放大器使控制信號(hào)被傳輸至電磁換向閥,實(shí)現(xiàn)所有調(diào)平液壓缸的往復(fù)運(yùn)動(dòng)控制,使X軸與Y軸達(dá)到水平狀態(tài),完成車載平臺(tái)調(diào)平過程,直到車載平臺(tái)水平度差異低于≤4°以內(nèi),完成整個(gè)調(diào)平過程。

    車載平臺(tái)液壓調(diào)平系統(tǒng)進(jìn)行保壓時(shí)是通過雙向液壓鎖來實(shí)現(xiàn)的,該結(jié)構(gòu)可以在伸展支腿后達(dá)到對(duì)油路的鎖定作用,從而確保調(diào)平支腿處于精確的工作區(qū)域,獲得良好的調(diào)平精度。液壓調(diào)平系統(tǒng)原理如圖1所示。

    圖1 車載平臺(tái)液壓調(diào)平系統(tǒng)原理圖Fig.1 Schematic diagram of hydraulic leveling system for vehicle platform

    1.2 液壓系統(tǒng)監(jiān)控系統(tǒng)設(shè)計(jì)

    本研究綜合運(yùn)用3G通信與DSP技術(shù)建立可以遠(yuǎn)程實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)風(fēng)電增速箱的系統(tǒng);之后,將F28335芯片及無線數(shù)據(jù)傳輸模塊安裝到硬件系統(tǒng)內(nèi),通過A/D 數(shù)據(jù)收集模塊完成參數(shù)的采集過程,通過模糊PID 實(shí)現(xiàn)故障特征分析以及實(shí)現(xiàn)精確分辨的過程;最后,通過3G 無線模塊將檢測(cè)到的故障參數(shù)傳輸?shù)浇K端上位機(jī)。

    本系統(tǒng)利用32 位浮點(diǎn)型處理器進(jìn)行建立,通過傳感器實(shí)現(xiàn)信號(hào)快速探測(cè)收集,再通過信號(hào)處理電路以及A/D 模塊將上述模擬數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)變成數(shù)字信號(hào),確保這些參數(shù)能夠被DSP芯片精確識(shí)別。該系統(tǒng)的各結(jié)構(gòu)如圖2所示。

    圖2 遠(yuǎn)程監(jiān)測(cè)診斷系統(tǒng)Fig.2 Remote monitoring and diagnosis system diagram

    2 調(diào)平系統(tǒng)建模與仿真

    2.1 調(diào)平系統(tǒng)建模

    將各模型同構(gòu)管線進(jìn)行連接形成監(jiān)控系統(tǒng),構(gòu)成液壓調(diào)平系統(tǒng)的模型結(jié)構(gòu)如圖3所示。

    圖3 液壓調(diào)平系統(tǒng)仿真模型Fig.3 Simulation model of hydraulic leveling system

    2.2 參數(shù)設(shè)置

    以AMESIM 軟件進(jìn)行系統(tǒng)仿真時(shí),先元件模塊設(shè)置合適的參數(shù),包含電機(jī)轉(zhuǎn)速、油泵排量、液壓缸外形尺寸等,保證獲得合理的參數(shù)。本次測(cè)試的車載液壓調(diào)平系統(tǒng)質(zhì)量為20 t,采用4 根支腿進(jìn)行支撐,平均每個(gè)液壓缸需承受載荷50 kN。本文只對(duì)某些重要參數(shù)進(jìn)行分析,并根據(jù)實(shí)際運(yùn)行工況為系統(tǒng)其他部件設(shè)置合適的運(yùn)行參數(shù),仿真得到的結(jié)果見表1。

    表1 主要仿真參數(shù)Tab.1 Main simulation parameters

    2.3 調(diào)平過程仿真與結(jié)果分析

    進(jìn)行車載調(diào)平時(shí)應(yīng)控制時(shí)間在1 min 內(nèi)。設(shè)定仿真時(shí)間為1 min,通過仿真得到各項(xiàng)參數(shù)如圖4所示。

    圖4 調(diào)平支腿參數(shù)分布Fig.4 Parameter distribution of leveling outrigger

    結(jié)果顯示:在最初的20 s 階段中,支腿未接觸到地面,保持穩(wěn)定的直線上升過程;當(dāng)時(shí)間到達(dá)20~40 s 范圍時(shí),位移和運(yùn)動(dòng)速度都出現(xiàn)換向的情況,此時(shí)正處于調(diào)平的過程;接著位移幅度逐漸降低,獲得了更短的換向周期,形成穩(wěn)定的車載參數(shù);系統(tǒng)速度在40 s時(shí)減小到0,此時(shí)位移達(dá)到0.61 m,形成穩(wěn)定車載狀態(tài)。

    由圖4 可知:在最初的20 s 時(shí)間中,調(diào)平支腿的腔體壓力處于一個(gè)較為穩(wěn)定的狀態(tài),此時(shí)調(diào)平支腿未接觸到地面;當(dāng)時(shí)間到達(dá)20~40 s 范圍內(nèi)時(shí),形成了大幅波動(dòng)的腔體壓力,這是由于進(jìn)行調(diào)平的過程中發(fā)生了支腿換向的結(jié)果;接著波動(dòng)周期持續(xù)變短,最后趨于穩(wěn)定。

    從表2 可以看到通過仿真形成的曲線,具體包含腔體壓力、調(diào)平時(shí)間、支腿位移各項(xiàng)參數(shù),之后對(duì)仿真結(jié)果和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。結(jié)果顯示,由于受到管路長(zhǎng)度與油液黏度各項(xiàng)因素綜合作用后,仿真得到的結(jié)果與實(shí)際測(cè)試參數(shù)具有較大差異,但相對(duì)誤差低于3%,該模型符合可行性條件。

    表2 仿真結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比Tab.2 Comparison between simulation results and measured data

    前35 s 仿真測(cè)試得到的液壓缸活塞桿運(yùn)動(dòng)參數(shù)如圖5 所示。結(jié)果顯示,液壓缸運(yùn)動(dòng)過程呈現(xiàn)對(duì)稱性特征,確保液壓結(jié)構(gòu)能夠順利運(yùn)行。通過測(cè)試發(fā)現(xiàn),本文設(shè)計(jì)的車載平臺(tái)液壓調(diào)平系統(tǒng)可以滿足應(yīng)用要求。

    圖5 液壓缸活塞桿的位移和速度參數(shù)曲線Fig.5 Displacement and velocity parameter curves of hydraulic cylinder piston rod

    3 模糊PID控制分析

    模糊PID 控制結(jié)構(gòu)圖如圖6 所示,PID 封裝結(jié)構(gòu)圖如圖7所示。

    圖6 模糊PID控制結(jié)構(gòu)圖Fig.6 Fuzzy PID control structure diagram

    圖7 PID封裝結(jié)構(gòu)圖Fig.7 PID package structure diagram

    圖8為階躍響應(yīng)對(duì)比圖。上述2種控制方法都形成了很小的階躍響應(yīng)靜態(tài)誤差,也沒有出現(xiàn)超調(diào)量,設(shè)定誤差帶為2%,進(jìn)行PID控制時(shí)候需8 s過渡時(shí)間,模糊PID 所需調(diào)節(jié)時(shí)間為5 s。通過對(duì)比發(fā)現(xiàn)PID 控制存在滯后性,無法滿足快速調(diào)節(jié)的要求,采用模糊PID 時(shí)則可以實(shí)現(xiàn)快速響應(yīng)的過程。模糊PID 具備比PID 控制方式更快的響應(yīng)速度,同時(shí)獲得更高控制精度,表現(xiàn)出良好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能。由于汽車在調(diào)平期間4 個(gè)支撐點(diǎn)產(chǎn)生的力存在耦合過程,并且外部載荷也會(huì)對(duì)其造成干擾,因此為單支腿仿真過程增加了外力干擾因素。

    圖8 階躍響應(yīng)對(duì)比圖Fig.8 Comparison diagram of step response

    依次在t=3 s 時(shí)設(shè)置外部干擾力F=5 000、10 000 N,得到如圖9 所示的PID 控制階躍響應(yīng)圖。當(dāng)系統(tǒng)受到外力干擾作用后,表現(xiàn)出了響應(yīng)延遲與波動(dòng)的狀態(tài);隨著干擾力的增加,系統(tǒng)發(fā)生了更大波動(dòng),此時(shí)采用PID 控制方式已經(jīng)無法消除干擾力造成的影響。采用模糊PID控制方式則可以有效抑制干擾力對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)生的波動(dòng)干擾,獲得了更優(yōu)的魯棒性。

    圖9 不同外力干擾下PID控制階躍響應(yīng)圖Fig.9 Step response diagram of PID control under interference of different external forces

    4 結(jié)論

    (1)選擇四點(diǎn)模式支撐車載平臺(tái)液壓調(diào)平系統(tǒng),通過調(diào)速閥實(shí)現(xiàn)對(duì)調(diào)平支腿伸出速度的調(diào)節(jié),由此達(dá)到系統(tǒng)的低速微調(diào)過程。

    (2)仿真得到的結(jié)果與實(shí)際測(cè)試參數(shù)具有較大差異,但相對(duì)誤差低于3%,該模型符合可行性條件。液壓缸運(yùn)動(dòng)過程呈現(xiàn)對(duì)稱性特征,確保液壓結(jié)構(gòu)能夠順利運(yùn)行,測(cè)試表明本文設(shè)計(jì)車載平臺(tái)液壓調(diào)平系統(tǒng)滿足應(yīng)用要求。

    (3)模糊PID 具備比PID 控制方式更快的響應(yīng)速度,同時(shí)獲得更高控制精度,表現(xiàn)出良好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能。當(dāng)系統(tǒng)受到外力干擾作用后,表現(xiàn)出了響應(yīng)延遲與波動(dòng)的狀態(tài),獲得了更優(yōu)的魯棒性。

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