飽和砂卵石地層袖閥管注漿技術(shù)及其效果

邵 羽,米德才,葉瓊瑤,楊禮明

(1.廣西交通設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司，南寧 530029；2.廣西新發(fā)展交通集團(tuán)有限公司，南寧 530029)

1 研究背景

砂卵石層作為一種滲透系數(shù)大、膠結(jié)作用弱、自穩(wěn)性能差等工程特點(diǎn)的復(fù)雜地層，實(shí)際工程特別是對(duì)于臨江、臨河工程中常采用注漿止水加固處治措施提高其防水能力及承載性能。注漿處治是目前地基處理、隧道掌子面加固的一種重要的技術(shù)手段，其中袖閥管注漿是法國(guó)Soletanche公司發(fā)明的一種地基處理技術(shù)，與傳統(tǒng)注漿技術(shù)相比，該技術(shù)具有注漿范圍和注漿壓力可控、可根據(jù)注漿效果重復(fù)注漿、注漿材料選擇范圍廣等優(yōu)點(diǎn)，被廣泛應(yīng)用于各種地下工程地基加固處治領(lǐng)域。王建新等[1]將袖閥管注漿技術(shù)應(yīng)用于下穿立交橋地鐵隧道的加固工程中，并對(duì)其加固機(jī)理進(jìn)行了分析。張祥等[2]采用袖閥管注漿技術(shù)對(duì)鐵路隧道穿越巨型溶洞棄渣回填體進(jìn)行加固處治，加固后回填體未發(fā)生滑動(dòng)效果良好。周運(yùn)祥[3]對(duì)袖閥管注漿技術(shù)用于處治隧道涌水涌砂事故的施工工藝及參數(shù)開(kāi)展了相關(guān)研究，結(jié)果表明，袖閥管注漿技術(shù)對(duì)富水隧道圍巖止水加固效果明顯。于博[4]、姚建平[5]采用袖閥管注漿加固技術(shù)對(duì)不良地質(zhì)段及不均勻沉降段路基進(jìn)行加固處理，重點(diǎn)圍繞具體施工技術(shù)、過(guò)程管控開(kāi)展相關(guān)研究工作。魏義山等[6]以實(shí)際工程為依托，采用袖閥管注漿技術(shù)對(duì)富水地鐵斜井通過(guò)進(jìn)行預(yù)加固，結(jié)果表明，袖閥管注漿技術(shù)能有效改善支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)，減小地層變形。魏晨亮等[7]為提升富水砂卵石地層的注漿效果，提出了一種添加外摻料并結(jié)合低壓慢注的袖閥管注漿施工工藝。王國(guó)義[8]研究指出采用粗細(xì)顆粒相結(jié)合的袖閥管注漿方法，能顯著提高砂卵石地層袖閥管定向注漿的可靠性，且能大幅增大漿體注入量。秦鵬飛[9-10]對(duì)目前的注漿加固技術(shù)在施工工藝、材料、理論方面的進(jìn)展情況進(jìn)行總結(jié)討論。針對(duì)袖閥管注漿處治效果的監(jiān)測(cè)評(píng)價(jià)手段，張民慶等[11]對(duì)注漿加固后的檢查評(píng)定技術(shù)進(jìn)行了歸納總結(jié)，并結(jié)合工程實(shí)例對(duì)部分評(píng)定方法進(jìn)行了討論。

關(guān)于袖閥管注漿技術(shù)在不同場(chǎng)景的應(yīng)用目前已有較多報(bào)道，但將其應(yīng)用于大跨拱橋卵石層地基的止水加固案例鮮有報(bào)道，且較少采用現(xiàn)場(chǎng)大型試驗(yàn)的方法對(duì)注漿加固效果直接評(píng)價(jià)。本文以在建的世界最大跨徑拱橋平南三橋北岸拱座基礎(chǔ)砂卵石層注漿加固處治工程為依托，重點(diǎn)圍繞封閉區(qū)域飽和砂卵石層袖閥管注漿止水加固技術(shù)開(kāi)展研究，并采用淺層平板載荷試驗(yàn)及大型直剪試驗(yàn)對(duì)加固處治效果進(jìn)行了驗(yàn)證。相關(guān)經(jīng)驗(yàn)及成果可為類(lèi)似地質(zhì)條件下的注漿加固處治工程提供重要參考。

2 工程概況

平南三橋?yàn)橹鳂蚩鐝?75 m的中承式鋼管混凝土拱橋，其北岸拱座基礎(chǔ)采用“地下連續(xù)墻+混凝土承臺(tái)”，如圖1所示，其中外徑60 m，墻厚1.2 m的地下連續(xù)墻的持力層為中風(fēng)化泥灰?guī)r，地下連續(xù)墻內(nèi)部砂卵石層為混凝土承臺(tái)的持力層。為了提高內(nèi)部封閉區(qū)域砂卵石地層的止水能力及承載性能，采用袖閥管注漿技術(shù)對(duì)其進(jìn)行處治。

圖1 北岸拱座地連墻基礎(chǔ)示意圖Fig.1 Schematic diagram of diaphragm wall foundation for arch abutment in the north bank

如圖2所示，土層至上而下分別為層厚2.0～15.1 m的可塑—硬塑狀中等壓縮性粉質(zhì)黏土，層厚7.3～13.1 m的可塑狀中等壓縮性粉質(zhì)黏土，層厚13.7～19.8 m的中密—密實(shí)狀卵石，其下為中風(fēng)化泥灰?guī)r，最大揭露厚度為30.3 m，地連墻施工區(qū)域巖層有小型溶洞分布。卵石層含水體具有承壓性，其與河水呈互補(bǔ)關(guān)系，與潯江河水水力聯(lián)系較強(qiáng)。

圖2 北岸拱座地連墻區(qū)域水文地質(zhì)條件及巖溶分布Fig.2 Hydrogeological conditions and karst distribution in the region of diaphragm wall foundation for arch abutment in the north bank

3 袖閥管注漿施工

3.1 施工步驟

地連墻施工完畢后，對(duì)墻內(nèi)封閉范圍內(nèi)的卵石層進(jìn)行靜壓注漿封底止水。注漿施工平臺(tái)標(biāo)高為27.5 m，注漿范圍為地連墻內(nèi)部+11至基巖面以下1 m范圍。圖3為砂卵石地層袖閥管注漿工藝流程。

圖3 砂卵石層袖閥管注漿工藝流程Fig.3 Flow chart of sleeve-valve-pipe grouting technology

3.2 注漿試驗(yàn)

袖閥管注漿施工正式開(kāi)始前，先進(jìn)行注漿工藝及材料試驗(yàn)。注漿管內(nèi)徑≥56 mm，采用專(zhuān)用注漿器注漿，每1 m注漿段提升一次；試驗(yàn)注漿壓力范圍為0.8～1.0 MPa，注漿過(guò)程中詳細(xì)記錄注漿深度、注漿壓力、漿液量、注漿時(shí)間，以便后期對(duì)不同的注漿工藝進(jìn)行對(duì)比研究?，F(xiàn)場(chǎng)注漿試驗(yàn)采用了2種注漿工藝，即常規(guī)工藝注漿及誘導(dǎo)性注漿。誘導(dǎo)性注漿是在常規(guī)工藝注漿的基礎(chǔ)上，對(duì)于采用常規(guī)工藝注漿可注性較差的地層，在注漿范圍內(nèi)采用鉆孔抽取部分地下水或者釋放部分地應(yīng)力，以在注漿區(qū)內(nèi)形成低應(yīng)力區(qū)，誘導(dǎo)灌注的漿液向低應(yīng)力區(qū)流動(dòng)、形成連通性較通暢的漿液擴(kuò)散途徑，增大漿液擴(kuò)散距離，提高可灌性。

試驗(yàn)主要對(duì)幾種不同材料或配比的注漿材料的可灌性、耗量及施工效果進(jìn)行對(duì)比，以確定實(shí)際施工灌注參數(shù)。主要對(duì)以下4種材料及配比進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)：采用水灰比1∶1的穩(wěn)定漿液灌注，穩(wěn)定劑摻入量為灰量的3%～5%；采用水灰比2∶1、1∶1、0.8∶1 3種配比的純水泥漿液灌注。

養(yǎng)護(hù)期結(jié)束后，對(duì)試驗(yàn)區(qū)進(jìn)行重型圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)。分別在經(jīng)4種材料及配比的漿液加固的砂卵石區(qū)域各進(jìn)行了13 次鉆孔重型圓錐動(dòng)力觸探試驗(yàn)，經(jīng)數(shù)理統(tǒng)計(jì)并依據(jù)《廣西壯族自治區(qū)巖土工程勘察規(guī)范》(DBJ/T 45-002—2011)獲知，經(jīng)4種不同材料及配比的水泥漿液加固后的砂卵石層的承載力分別為601、540、582、561 kPa。雖然采用水灰比1∶1的穩(wěn)定漿液灌注加固后的砂卵石層的承載力比采用水灰比1∶1的純水泥漿液灌注的稍大，但從穩(wěn)定劑的使用量及經(jīng)濟(jì)性考慮，實(shí)際施工最終選用水灰比1∶1的純水泥漿液灌注方案。

3.3 孔位布置

如圖4所示，將地連墻卵石層注漿區(qū)劃分為5個(gè)施工區(qū)(A1、A2、A3、A4、B)。注漿施工原則為先四周，后中心，先施工A1—A4區(qū)，再順序施工B區(qū)。區(qū)段內(nèi)的施工同樣遵循先四周后中心的原則，鉆孔分三序進(jìn)行。鉆注漿孔前，先進(jìn)行水位觀測(cè)孔的施工，孔內(nèi)預(yù)埋Φ110 mm的PVC花管。

圖4 注漿施工順序Fig.4 Sequences of grouting construction

如圖5所示，為減小對(duì)下一道工序的影響，注漿孔間距為2 m，梅花形布置，漿液預(yù)估擴(kuò)散半徑為1.2 m。實(shí)際施工時(shí)先施工1序孔，再施工2序孔，最后施工3序孔。

圖5 注漿孔布置及預(yù)估擴(kuò)散區(qū)域Fig.5 Layout of grouting holes and the predicted diffusion area

3.4 鉆 孔

如圖6所示，現(xiàn)場(chǎng)采用潛孔鉆套管全程跟進(jìn)的方法鉆進(jìn)，鉆進(jìn)孔位偏差不應(yīng)>50 mm，鉆孔垂直度偏差不應(yīng)>1%。鉆進(jìn)過(guò)程中應(yīng)保持鉆孔的垂直度，采用壓縮空氣和高壓水將孔內(nèi)鉆渣沖出地面，每鉆進(jìn)1 m記錄一次地質(zhì)情況，鉆孔起始標(biāo)高為+27.5 m，終止標(biāo)高為巖面往下1 m。

圖6 現(xiàn)場(chǎng)潛孔鉆鉆進(jìn)Fig.6 DTH (down the hole)drill on site

3.5 澆筑套殼料

套殼料是存在于孔壁與袖閥管環(huán)狀間隙間的具有臨時(shí)性封堵袖閥管注漿孔洞作用的水泥黏土漿，其主要是為了防止注漿時(shí)漿液肆意流竄。套殼料應(yīng)具有的性能：①析水率低，穩(wěn)定性高；②易于灌注和下放袖閥管；③密度和黏度適當(dāng)，不過(guò)多深入地層；④早期強(qiáng)度增長(zhǎng)率快、后期強(qiáng)度增長(zhǎng)率慢，且強(qiáng)度適當(dāng)?，F(xiàn)場(chǎng)套殼料采用水泥+膨潤(rùn)土+水配置，其配合比為1∶0.15∶0.22，黏度80～90 Pa.s。7 d立方體抗壓強(qiáng)度為0.3～0.5 MPa。

如圖7所示，現(xiàn)場(chǎng)鉆孔清孔完成后，立即灌注套殼料。套殼料通過(guò)導(dǎo)管從孔底自下而上連續(xù)注入，中途不得停頓。當(dāng)孔口返出套殼料的密度與壓注前密度差≤0.02 g/cm3并確定灌滿后結(jié)束。綜合考慮下放袖閥管后液面上升高度的影響，當(dāng)漿液距離孔口約1.5 m時(shí)停止灌注，灌注完畢后，將鉆孔護(hù)管緩慢拔出，并同時(shí)補(bǔ)充套殼料。

圖7 套殼料澆筑示意圖Fig.7 Schematic diagram of pouring the sleeve body material

3.6 安裝袖閥管

套殼料灌注完成后應(yīng)立即下設(shè)底端封閉的袖閥管，其內(nèi)徑應(yīng)≥56 mm，管接頭必須擰緊，防止?jié){液滲入堵塞孔道。袖閥管沿軸向間隔500 mm設(shè)一環(huán)出漿孔，每環(huán)2～5孔，孔徑8～15 mm。+11.5 m以下部分安裝有袖套袖閥管，以上部分無(wú)袖套袖閥管。袖閥管底端與注漿孔底距離應(yīng)≤20 cm。如圖8所示，下放時(shí)，管四周設(shè)置定位環(huán)，保證袖閥管處于鉆孔中心，下放過(guò)程中應(yīng)詳細(xì)記錄袖閥管各節(jié)長(zhǎng)度、下設(shè)深度、下設(shè)時(shí)間、入孔情況。在袖閥管中插入水管，對(duì)孔道進(jìn)行沖洗，確保孔道通暢，沖洗完畢后，安裝管套防止雜物落入孔中。袖閥管安裝就位后，拌制快干快硬混凝土混合料，將袖閥管外側(cè)孔口段封閉，養(yǎng)護(hù)3 d。

圖8 袖閥管安裝及封孔示意圖Fig.8 Schematic diagram of installation and sealing of sleeve valve pipe

3.7 下放注漿芯管

袖閥管下設(shè)完成后待凝3 d以上，方可進(jìn)行注漿施工。首先進(jìn)行注漿芯管安裝。芯管安裝前，在注射器止?jié){塞兩側(cè)涂抹黃油進(jìn)行潤(rùn)滑，安裝過(guò)程中，詳細(xì)記錄芯管長(zhǎng)度。

3.8 開(kāi)環(huán)注漿

為檢查機(jī)械設(shè)備運(yùn)行情況、管路的進(jìn)漿和封閉情況，正式開(kāi)環(huán)前采用不低于1.2～1.5倍的注漿終壓的水壓開(kāi)展3次壓水試驗(yàn)，每次持續(xù)5 min。試驗(yàn)完畢后，排出留存于管內(nèi)的水。

3.8.1 開(kāi) 環(huán)

開(kāi)環(huán)是注漿的前期工序，使用清水加壓，在橡膠套與阻漿塞的作用下，在注漿段范圍內(nèi)擠破套殼料從而進(jìn)入地層。注漿過(guò)程中，當(dāng)出現(xiàn)水壓突降，進(jìn)水量劇增，表示已經(jīng)“開(kāi)環(huán)”，開(kāi)環(huán)后持續(xù)灌注5～10 min，即可按照設(shè)計(jì)配比進(jìn)行正式注漿。

3.8.2 注 漿

圖9為注漿示意圖，為確保注漿質(zhì)量，有效控制漿液擴(kuò)散區(qū)域，確保注漿后形成完整的注漿加固體，注漿孔施工采用自地連墻內(nèi)側(cè)向軸線中心的順序，先施工1序孔后施工2序孔的方式進(jìn)行，先兩側(cè)后中間。對(duì)于單孔的注漿方式采用從孔底向上的后退式分段注漿，各注漿段長(zhǎng)度為1 m。

圖9 注漿示意圖Fig.9 Schematic diagram of grouting

為縮短漿液凝結(jié)時(shí)間而需加入速凝劑時(shí)，注漿管路連接示意如圖10所示，同時(shí)啟動(dòng)2臺(tái)注漿泵，二條管路同時(shí)接上Y型接頭，漿液從孔口混合注入孔底，使?jié){液從小孔水平地噴到地層里。

圖10 注漿管路連接示意圖Fig.10 Connection for grouting pipelines

各注漿段達(dá)到以下條件之一即可終止灌注：

(1)維持注漿壓力處于0.8～1.0 MPa范圍內(nèi)，如持續(xù)灌注20 min，灌注段注入率一直<5 L/min。

(2)灌注段注漿量累計(jì)達(dá)到2 000 L，注漿壓力≥0.8 MPa。

(3)某孔中全孔累計(jì)注漿量達(dá)到1.0×103kg/m。

(4)地面有上抬現(xiàn)象發(fā)生。

各注漿孔段達(dá)到終灌指標(biāo)即可停止灌注。注漿工作結(jié)束后，為防止?jié){液流失，應(yīng)及時(shí)封堵注漿孔，封孔后孔口宜與施工平臺(tái)平齊。注漿結(jié)束后用水沖洗管路并對(duì)機(jī)械進(jìn)行保養(yǎng)。終灌12 h后，可根據(jù)需要開(kāi)始第二輪注漿，注漿方法同第一輪注漿，壓力為0.8～1.0 MPa，注漿水灰比為0.8。

圖11為全部注漿完成后灌注情況的統(tǒng)計(jì)情況，地連墻范圍內(nèi)卵石層注漿總量為2 619.9 m3，隨著灌注孔序遞增，注漿孔的單耗注漿量逐漸減小，表明隨著注漿量的增加，卵石層孔隙逐漸被填充，注漿效果明顯。為進(jìn)一步驗(yàn)證卵石層孔隙是否被填充密實(shí)，完成所有預(yù)定孔序灌注施工工作之后，在1、2、3序孔之間補(bǔ)鉆灌注了7個(gè)4序孔，采用的注漿壓力均>1 MPa情況下，單孔最大灌注量?jī)H為403 L，且均有冒漿現(xiàn)象發(fā)生。研究結(jié)果進(jìn)一步表明，在所有預(yù)定鉆孔注漿完成后，卵石層孔隙已被漿液填充密實(shí)，采用當(dāng)前的袖閥管注漿工藝已無(wú)法在卵石層中繼續(xù)注入漿液。

圖11 現(xiàn)場(chǎng)灌注數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)結(jié)果Fig.11 Statistics of field grouting data

4 注漿效果檢驗(yàn)

4.1 試驗(yàn)方案

為進(jìn)一步驗(yàn)證注漿效果，待地連墻內(nèi)部土體開(kāi)挖至卵石層設(shè)計(jì)標(biāo)高且內(nèi)襯墻施工完成后，采用淺層平板載荷試驗(yàn)確定卵石層經(jīng)注漿處理后地基承載力，采用現(xiàn)場(chǎng)大型直剪試驗(yàn)確定混凝土與卵石層注漿固結(jié)土體接觸面的摩擦系數(shù)。

表1為現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)組數(shù)匯總，其中淺層平板載荷試驗(yàn)總開(kāi)展3點(diǎn)，現(xiàn)場(chǎng)直剪試驗(yàn)共開(kāi)展3組，每組3個(gè)點(diǎn)共9個(gè)點(diǎn)。

表1 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)組數(shù)匯總Table 1 Summary of field test groups

如圖12所示，試驗(yàn)所用承壓板為預(yù)制鋼筋混凝土材料，預(yù)制承壓板直徑為0.8 m，厚0.18 m，混凝土等級(jí)為C40。實(shí)際澆筑中預(yù)留混凝土試塊，試塊尺寸采用150 mm×150 mm×150 mm立方體，與承壓板采用相同的養(yǎng)護(hù)方法，待混凝土試驗(yàn)強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)時(shí)，預(yù)制承壓板即可投入使用。注漿加固后砂卵石層的最大地基承載力設(shè)計(jì)值為800 kPa，平板載荷試驗(yàn)最大豎向荷載為1 600 kPa，其為最大地基承載力設(shè)計(jì)者的2倍。如圖13所示，試塊尺寸為0.5 m×0.5 m×0.5 m，采用與拱座基礎(chǔ)底板混凝土相同配合比澆筑直剪試驗(yàn)試塊，混凝土等級(jí)為C30。

圖12 淺層平板載荷試驗(yàn)示意圖Fig.12 Schematic diagram of the shallow plate load test

圖13 現(xiàn)場(chǎng)直剪試驗(yàn)示意圖Fig.13 Schematic diagram of the field direct shear test

為確保配重放置后整個(gè)反力系統(tǒng)的安全，采用ABAQUS有限元軟件對(duì)單根次梁的承載性能進(jìn)行了驗(yàn)算。次梁所采用的本構(gòu)關(guān)系為線彈性，其彈性模量取206 GPa，泊松比取0.33。次梁由兩根長(zhǎng)9 m的450 a工字鋼拼接而成，其受荷面積為2.7 m2，驗(yàn)算中于此梁表面施加150 kPa的均布荷載，換算成質(zhì)量則為40.5×103kg。其計(jì)算結(jié)果如圖14和圖15所示，其最大Mises應(yīng)力為186 MPa，約為鋼材屈服應(yīng)力的0.79，其最大豎向位移為12.6 mm，計(jì)算結(jié)果顯示，試驗(yàn)中所用次梁能滿足試驗(yàn)要求。圖16為現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況。

圖14 次梁Mises應(yīng)力分布Fig.14 Mises stress distribution of secondary beam

圖15 次梁豎向位移分布Fig.15 Vertical displacement distribution of secondary beam

圖16 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況Fig.16 Field test photos

4.2 試驗(yàn)結(jié)果分析

由圖17(a)并結(jié)合《公路橋涵地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D63—2007)關(guān)于淺層平板載荷試驗(yàn)之規(guī)定，取S/b=0.01所對(duì)應(yīng)荷載(925 kPa)及最大加載量的一半(800 kPa)的較小值為卵石層承載力容許值，則其承載力容許值為800 kPa。同理,由圖17中的(b)、(c)所示，試驗(yàn)點(diǎn)2的承載力容許值為715 kPa，試驗(yàn)點(diǎn)3承載力容許值為800 kPa。3組試驗(yàn)所得卵石層的地基承載力均大于設(shè)計(jì)要求值650 kPa，且顯著大于勘察階段采用鉆孔重型動(dòng)力觸探試驗(yàn)所得到的值(478 kPa，即卵石層地基承載力)，表明采用袖閥管注漿技術(shù)能顯著提高卵石層地基承載力。

圖17 荷載-沉降曲線Fig.17 Load-settlement curves

圖18為現(xiàn)場(chǎng)直剪試驗(yàn)結(jié)果，3組直剪試驗(yàn)所得混凝土表面與注漿后卵石層接觸面之間的摩擦系數(shù)分別為0.414、0.528、0.403，均大于設(shè)計(jì)要求的0.4。由于卵石層分布不均勻，含砂量較大，結(jié)合淺層平板載荷試驗(yàn)結(jié)果可以看出，注漿后卵石層的地基承載力及混凝土表面與注漿后卵石層接觸面之間的摩擦系數(shù)離散性較大，如何采用合理的注漿順序、孔位布置及注漿壓力來(lái)保證注漿效果的均勻性，對(duì)于卵石層這種散體顆粒狀土層的注漿處治施工顯得尤為重要。

圖18 現(xiàn)場(chǎng)直剪試驗(yàn)結(jié)果Fig.18 Resultoffielddirectsheartest

平南三橋已于2020年12月28日全橋通車(chē)。截至目前通車(chē)已近1 a，測(cè)得北岸拱座基礎(chǔ)整體沉降監(jiān)測(cè)值僅為設(shè)計(jì)值的1/2，約為5 mm。

5 結(jié) 論

本文以在建的世界最大跨徑鋼管混凝土拱橋平南三橋北岸拱座基礎(chǔ)持力層砂卵石層處治工程為依托，采用袖閥管注漿技術(shù)對(duì)封閉范圍內(nèi)飽和砂卵石層進(jìn)行處理并對(duì)處治效果進(jìn)行驗(yàn)證，得到以下結(jié)論：

(1)采用袖閥管注漿技術(shù)對(duì)砂卵石層進(jìn)行處治之前，應(yīng)設(shè)計(jì)恰當(dāng)?shù)淖{試驗(yàn)方案，以便為之后的大規(guī)模施工確定合理的注漿參數(shù)及注漿材料配比。

(2)為確保注漿效果的均勻性，采用袖閥管注漿技術(shù)對(duì)封閉范圍內(nèi)飽和砂卵石進(jìn)行處理時(shí)，應(yīng)特別注意注漿順序、孔位布置的合理安排及注漿壓力的選擇。

(3)袖閥管注漿技術(shù)可用于對(duì)封閉范圍內(nèi)砂卵石層的處治工作，現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明，該技術(shù)能顯著提高砂卵石層的地基承載力及混凝土與其接觸面摩擦性能，同時(shí)也起到一定的止水效果。

(4)雖然在注漿試驗(yàn)階段采用了鉆孔抽取砂卵石層地下水的誘導(dǎo)性注漿工藝，但是在大規(guī)模應(yīng)用階段，因項(xiàng)目工期的原因，現(xiàn)場(chǎng)鉆孔抽水并未將工藝較好地落實(shí)，使得后注漿區(qū)域漿液難以注入地層，從而造成了漿液分布的不均勻性，因此注漿前應(yīng)加強(qiáng)前期誘導(dǎo)性工藝的切實(shí)實(shí)施。