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    生產(chǎn)小規(guī)格切片對USG600-1切粒機的改造

    2021-11-06 05:23:28孫維靖
    合成技術(shù)及應(yīng)用 2021年3期
    關(guān)鍵詞:動刀齒數(shù)切片

    孫維靖

    (中國石化儀征化纖有限責(zé)任公司聚酯部,江蘇儀征 211900)

    生產(chǎn)聚酯切片時,切片規(guī)格經(jīng)常會進行調(diào)整。長、寬、厚三個維度的幾何尺寸都有可能需要變化。寬度和厚度的改變可以通過改變鑄帶孔截面尺寸的大小來實現(xiàn),而粒子長度的改變,對變頻控制的三電機驅(qū)動切粒機來說是很容易實現(xiàn)的,粒子長度可以做到無級調(diào)節(jié),而對于單電機驅(qū)動的切粒機來說,粒子長度是不可以隨意調(diào)節(jié)的。德國AUTOMATIK公司配套的USG600-1立式切粒機只有一只電機驅(qū)動,想要生產(chǎn)短長度粒子(如長度從4 mm變?yōu)? mm),就必須對切粒機的局部結(jié)構(gòu)進行改造。

    1 鑄帶頭、導(dǎo)流板的改造

    如果生產(chǎn)的小規(guī)格粒子在三個維度均有所減小,寬度及厚度的減小可通過對鑄帶頭、導(dǎo)流板的改造實現(xiàn)。經(jīng)過核算,可以將鑄帶孔的數(shù)量適當(dāng)增多,孔徑適當(dāng)減小。我們以生產(chǎn)切片規(guī)格從3 mm×3 mm×4 mm(寬×厚×長)改為2.5 mm×2.5 mm×3 mm為例進行闡述。將鑄帶孔由60孔改為75孔,孔徑由Φ7.6改為Φ5.5,相應(yīng)的導(dǎo)流板也改為75槽,即可實現(xiàn)粒子寬度和厚度的減小。

    2 切割傳動系統(tǒng)改造

    粒子長度的減小(由原來的4 mm減小為3 mm),必須通過對切割變速系統(tǒng)的改造實現(xiàn)。

    2.1 改造方案之一(改變引料輥與動刀的速比)

    圖1為USG600-1切粒機齒輪箱的切割變速系統(tǒng)示意。

    圖1 切粒機齒輪箱傳動關(guān)系簡圖

    電機與動刀直聯(lián),各齒輪的齒數(shù)在圖中均已標(biāo)出,模數(shù)m均為2.5。

    其余幾個參數(shù)為:動刀齒數(shù)Zd=30(制造商原配動刀齒數(shù))。

    后引料輥直徑D后=75 mm

    設(shè)動刀轉(zhuǎn)速為N動;后引料輥轉(zhuǎn)速為N后

    根據(jù)傳動關(guān)系

    (1)

    式中Z1為一級傳動主動齒齒數(shù),Z2為一級傳動從動齒齒數(shù)。

    后引料輥線速度(即牽引速度)為:

    動刀轉(zhuǎn)一齒的時間為:

    粒子長度:

    (2)

    將原切粒機的切割變速參數(shù)代入,復(fù)核現(xiàn)規(guī)格粒子長度:

    由公式(2)看出,若動刀齒數(shù)保持不變,通過改變Z2/Z1的值,即齒輪1和齒輪2的減速比i,就可改變粒子的長度。公式(2)演變?yōu)椋?/p>

    當(dāng)粒子長度為3 mm時

    (3)

    由于齒輪1和齒輪2嚙合的中心距

    已經(jīng)固定不變,所以齒數(shù)之和

    Z1+Z2=128

    (4)

    要保持不變。

    聯(lián)解式(3)和(4)得

    Z1=35.37;Z2=92.62

    因此,選擇取整后的齒數(shù)

    Z1c=35,Z2c=93時

    與i值最接近。復(fù)核粒子的長度LC為

    能夠滿足所要求的長度規(guī)格。

    以上三式中,Z1C為一級傳動齒輪改變速比后主動齒輪齒數(shù);ZC2為一級傳動齒輪改變速比后從動齒輪齒數(shù);LC為一級傳動齒輪改變速比后切出粒子的長度。

    目前對于粒子長度規(guī)格的偏差尚缺乏統(tǒng)一的質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn),一般認(rèn)為,長度出現(xiàn)±0.4 mm的偏差,均視為合格切片,主要控制指標(biāo)為百粒重。

    2.2 改造方案之二(改變動刀的齒數(shù))

    由公式(2)也可以看出,若保持齒輪1和齒輪2的速比不變,通過改變動刀的齒數(shù)Zd也可以改變粒子的長度。

    當(dāng)粒子的長度為3 mm時,由公式(2)

    取整數(shù)Zd=40齒。

    復(fù)核粒子的長度:

    符合要求。

    2.3 兩種方案比較

    由以上計算可以看出,要得到長度規(guī)格為3 mm的粒子,通過改變齒輪1和齒輪2的速比或?qū)拥洱X數(shù)增為40齒均能滿足要求。從改造投資來看,重新加工一對齒輪要比制作40齒的動刀來得經(jīng)濟(前者費用估計在2萬元以內(nèi),后者費用估計在10萬元左右),因此方案1可考慮為首選方案。

    增加動刀齒數(shù)的方案,原切粒機制造廠家AUTOMATIC的動刀系列中就有25、30、40、50齒等幾種規(guī)格可供選用以生產(chǎn)不同規(guī)格的切片,應(yīng)該說是比較成熟的方案。

    3 生產(chǎn)負(fù)荷與電機轉(zhuǎn)速的匹配

    粒子的規(guī)格得到保證以后,切粒機如何滿足生產(chǎn)負(fù)荷的變化,只須調(diào)整切粒機電機的轉(zhuǎn)速,同時調(diào)整好切粒機與熔體供料泵的轉(zhuǎn)速比,就能保證切粒機生產(chǎn)能力與生產(chǎn)負(fù)荷的適配。

    假如改造后生產(chǎn)負(fù)荷與改造前相當(dāng),如為300 t/d 左右。鑄帶頭雖然由60孔增至75孔,但總的流通面積仍然減小了。

    通過對鑄帶板孔徑的計算,原先鑄帶孔總面積為:

    S1= 60πr2=60π(7.6/2)2=2 721.87 mm2

    改造后鑄帶孔總面積為:

    S2=75πR2=75π(5.5/2)2=1 781.87 mm2

    由于總的熔體流通面積減小了,因此,為保證同樣的生產(chǎn)負(fù)荷,鑄帶速度必須提高,相應(yīng)的牽引速度也要提高,提高的倍率為:

    S1/S2=2 721.87/1 781.87=1.527 5

    假定采用方案2,變速系統(tǒng)不變,則相應(yīng)的電機轉(zhuǎn)速也要增加1.527 5倍。改造之前在300 t/d負(fù)荷下,切粒機的平均轉(zhuǎn)速在850 r/min左右,改造后電機的平均轉(zhuǎn)速將達(dá)到

    850×1.527 5=1 298 r/min

    如果采用方案1,變速系統(tǒng)有所改變,此時的動刀轉(zhuǎn)速為

    此時電機轉(zhuǎn)速較之變速系統(tǒng)不變時的電機轉(zhuǎn)速增加的倍率為(不考慮總流通面積減小造成的電機轉(zhuǎn)速提高):

    若考慮系數(shù)1.527 5,正常負(fù)荷下,切粒機轉(zhuǎn)速將達(dá)到850×1.344×1.527 5=1 745 r/min。

    在目前情況下,當(dāng)一臺切粒機故障檢修或更換切割室時,另一臺切粒機并沒有承擔(dān)100%的負(fù)荷,而只是承擔(dān)了約85%的負(fù)荷,原因是從熔體出料泵至切粒機管段阻力增加,一旦熔體出料泵單臺運行,出口壓力會高報造成該泵聯(lián)鎖自停。因此,當(dāng)單臺切粒機運行時,電機轉(zhuǎn)速在1 450 r/min左右。

    改造以后,當(dāng)切粒機需單臺運行時,方案2的電機轉(zhuǎn)速可控制在2×1298×85%=2 206 r/min;方案1電機轉(zhuǎn)速可控制在2×1745×85%=2 966 r/min。

    4 改造后的效果

    某生產(chǎn)線轉(zhuǎn)產(chǎn)瓶級基礎(chǔ)切片,切片的規(guī)格是2.5 mm×2.5 mm×3 mm,前期采用的方案1,重新設(shè)計并加工了一對膠木齒輪(齒數(shù)分別是Z1=35,Z2=93),替代了原配齒輪副,動刀齒數(shù)為30齒,生產(chǎn)了長度為3 mm規(guī)格的粒子,粒子外觀質(zhì)量符合要求。后期購置了40齒動刀,采用原減速傳動關(guān)系,繼續(xù)生產(chǎn)瓶級基礎(chǔ)切片,切片規(guī)格同樣滿足質(zhì)量要求。某生產(chǎn)線轉(zhuǎn)產(chǎn)工業(yè)絲切片,規(guī)格是3 mm×2.5 mm×3 mm,采用的是方案2,取得了滿意的效果。

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