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    燃?xì)廨啓C(jī)煙氣SCR脫硝系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)與工程應(yīng)用

    2021-07-03 09:24:24黃友華馬善為劉吉武正華
    發(fā)電技術(shù) 2021年3期
    關(guān)鍵詞:燃?xì)廨啓C(jī)余熱入口

    黃友華,馬善為,劉吉,武正華*

    (1.龍凈科杰環(huán)保技術(shù)(上海)有限公司,上海市 閔行區(qū) 201106;2.生物質(zhì)發(fā)電成套設(shè)備國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室(華北電力大學(xué)),北京市 昌平區(qū) 102206)

    0 引言

    隨著國(guó)家對(duì)氮氧化物(NOx)排放量控制日益嚴(yán)格,相對(duì)燃煤機(jī)組環(huán)保的燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組NOx排放也開(kāi)始受到普遍關(guān)注[1]。與燃煤機(jī)組類似,目前燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組也主流采用選擇性催化還原(selective catalytic reduction,SCR)脫硝技術(shù)以降低NOx排放[2-5]。該技術(shù)主要通過(guò)向煙氣中通入氨(NH3),使其在催化劑作用下與煙氣中的NOx以及氧(O2)反應(yīng)生成無(wú)污染的氮(N2)和水(H2O),從而實(shí)現(xiàn)降低NOx排放的目的。

    在SCR脫硝系統(tǒng)中,脫硝效果的好壞受諸多因素的影響,如催化劑[6-7]、噴氨系統(tǒng)[8]、煙氣工況及流場(chǎng)分布[9]等。為此,研究者們開(kāi)展了大量的研究工作,開(kāi)發(fā)了如流場(chǎng)優(yōu)化[10]、噴氨裝置優(yōu)化[11-12]、控制系統(tǒng)優(yōu)化[13-14]等技術(shù)。然而這些技術(shù)多數(shù)都是基于燃煤電廠SCR脫硝系統(tǒng)而開(kāi)發(fā),無(wú)法用于指導(dǎo)燃?xì)廨啓C(jī)SCR脫硝系統(tǒng)的優(yōu)化。由于燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組余熱鍋爐結(jié)構(gòu)的特殊性,NOx濃度場(chǎng)及速度場(chǎng)的不均勻性比燃煤電廠煙氣脫硝更加嚴(yán)重。因此,在燃?xì)廨啓C(jī)尾氣SCR脫硝系統(tǒng)中,噴氨格柵及導(dǎo)流板的布置就顯得尤為重要。為此,董陳等[15]利用數(shù)值模擬計(jì)算提出了一種E級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)余熱鍋爐SCR脫硝系統(tǒng)煙氣流場(chǎng)的優(yōu)化方法,有效改善了系統(tǒng)脫硝效果。然而,由于燃?xì)廨啓C(jī)的種類很多,此方法很難直接用于其他類型燃?xì)鈾C(jī)組余熱鍋爐脫硝系統(tǒng)的優(yōu)化改造。

    基于此,本文以東莞某電廠F級(jí)燃?xì)鈾C(jī)組臥式布置余熱鍋爐脫硝系統(tǒng)的優(yōu)化改造為例,通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算、小試模型實(shí)驗(yàn)和工程實(shí)踐對(duì)相應(yīng)的脫硝系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化改造,為類似燃?xì)鈾C(jī)組余熱鍋爐脫硝系統(tǒng)優(yōu)化改造提供參考。

    1 NOx生成及SCR脫硝原理

    火電廠NOx根據(jù)氮的來(lái)源和形成途徑,可分為熱力型、快速型和燃料型。熱力型NOx一般是指高溫條件下,空氣中的N2被氧化生成的NOx。快速型NOx一般是在富燃料燃燒情況下,N2與燃燒產(chǎn)生的碳?xì)渥杂苫虚g體反應(yīng)生成HCN、CN等中間產(chǎn)物,中間產(chǎn)物進(jìn)一步被氧化為NOx,其生成量一般僅占總量的5%以下。燃料型NOx是指燃料中的氮元素被氧化生成的NOx。與燃煤機(jī)組不同,燃?xì)鈾C(jī)組燃料中的氮元素含量低,燃燒溫度高,因此熱力型NOx不可忽視。

    與其他脫硝技術(shù)相比,SCR技術(shù)脫硝效率高,被廣泛用于我國(guó)火電廠的超低排放。其主要原理是通過(guò)在煙氣中注入還原劑NH3,在催化劑作用下,使其與煙氣中的NOx反應(yīng)生成無(wú)污染的N2。上述過(guò)程發(fā)生的主要化學(xué)反應(yīng)式如下:

    上述化學(xué)反應(yīng)式中,一般反應(yīng)式(1)進(jìn)行較快,反應(yīng)式(2)的反應(yīng)速度較慢,反應(yīng)式(3)和(4)的反應(yīng)速度很慢,因此可以看出,一般SCR脫硝反應(yīng)的NH3、NOx摩爾比為1:1。需要指出的是,上述反應(yīng)需要使用催化劑,一般SCR脫硝催化劑的最佳使用溫度為320~425 ℃。此外,NH3注入的好壞會(huì)顯著影響脫硝效果,因此在煙氣通過(guò)催化劑床層之前,需要保證煙氣與NH3的均勻混合。

    2 脫硝系統(tǒng)的優(yōu)化改造

    通過(guò)對(duì)東莞某電廠燃?xì)廨啓C(jī)尾部布置臥式余熱鍋爐前的脫硝系統(tǒng)進(jìn)行分析,發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)具有如下特點(diǎn):

    1)燃?xì)廨啓C(jī)尾氣NOx濃度較低,NOx質(zhì)量濃度≤50 mg/m3(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài));

    2)排煙系統(tǒng)尾部沒(méi)有設(shè)置引風(fēng)機(jī),SCR脫硝系統(tǒng)阻力要求≤350 Pa;

    3)噴氨格柵布置在余熱鍋爐內(nèi)部,氨氣與煙氣混合不均,NH3集中于反應(yīng)器底部;

    4)余熱鍋爐進(jìn)口擴(kuò)散段為偏心布置,余熱鍋爐豎直面上氣流極不均勻,上下端煙氣存在較大的速度梯度。

    綜上所述,上述脫硝系統(tǒng)主要存在問(wèn)題為煙氣流場(chǎng)及NH3濃度分布不均。由于F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組余熱鍋爐預(yù)留的可供脫硝系統(tǒng)改造的空間極為有限,系統(tǒng)優(yōu)化難度較大。因此,首先調(diào)研了國(guó)內(nèi)類似機(jī)組脫硝系統(tǒng)噴氨格柵的布置方案,主要包括如下3類:

    1)靠近催化劑床層前布置充滿整個(gè)余熱鍋爐截面的噴氨格柵,簡(jiǎn)稱“大格柵”;

    2)入口煙道布置噴槍,簡(jiǎn)稱“入口噴槍”;

    3)入口煙道的變徑段布置噴氨格柵,簡(jiǎn)稱“擴(kuò)散段格柵”。

    對(duì)上述3種形式噴氨格柵的脫硝系統(tǒng)進(jìn)一步分析,結(jié)果如表1所示。

    從表1可以看出,上述3種位置布置的噴氨格柵均出現(xiàn)脫硝系統(tǒng)運(yùn)行不理想的情況。通過(guò)進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn),噴氨格柵布置在余熱鍋爐靠前位置有利于氨氮混合,氨氣與煙氣混合時(shí)間長(zhǎng);但此時(shí)擴(kuò)張段截面面積遠(yuǎn)小于催化劑床層截面面積,極容易出現(xiàn)煙氣流量分布不均現(xiàn)象,因此需要增強(qiáng)煙氣與氨氣的混合效果,布置導(dǎo)流裝置,使煙氣流場(chǎng)分布均勻。

    表1 不同位置布置噴氨格柵效果對(duì)比Tab. 1 Effect comparison of spraying ammonia grilles in different positions

    因此,本方案在入口變徑段布置噴氨裝置的基礎(chǔ)上,增加自主研發(fā)的煙氣混流裝置。通過(guò)對(duì)傳統(tǒng)導(dǎo)流裝置的優(yōu)化和工藝分區(qū)的特殊設(shè)計(jì),增強(qiáng)了流場(chǎng)均勻性和噴氨可控性,形成一種新的噴氨布置方案,如圖1所示。

    圖1 F級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)脫硝系統(tǒng)布置示意圖Fig. 1 Schematic diagram of denitrification system for an F-class gas turbine

    3 脫硝系統(tǒng)流場(chǎng)的數(shù)值模擬

    為了測(cè)試本項(xiàng)目對(duì)噴氨格柵改造優(yōu)化效果,采用數(shù)值計(jì)算方法對(duì)改造前后的煙氣流場(chǎng)進(jìn)行了分析,數(shù)值模擬模型如圖2所示。

    圖2 脫硝系統(tǒng)模型示意圖Fig. 2 Schematic diagram of denitrification system model

    圖3為脫硝系統(tǒng)優(yōu)化前噴氨柵格截面和催化劑入口截面的煙氣流速分布,可以看出,噴氨柵格截面中下側(cè)煙氣流速遠(yuǎn)大于上側(cè),催化劑入口截面上下側(cè)煙氣流速存在明顯梯度。通過(guò)進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn),噴氨柵格截面煙氣流速平均偏差值為59.2%,催化劑入口截面煙氣流速平均偏差值為18.1%,這種豎直面上的流速差異會(huì)導(dǎo)致嚴(yán)重的氨濃度分布不均勻問(wèn)題,進(jìn)而產(chǎn)生大量的氨逃逸。

    圖3 無(wú)導(dǎo)流板時(shí)不同入口截面的煙氣流速分布Fig. 3 Velocity distributions of flue gas at different inlet sections without guide plate

    根據(jù)上述未優(yōu)化的數(shù)值模擬結(jié)果可知,煙氣流場(chǎng)主要問(wèn)題表現(xiàn)為下側(cè)煙氣流速大,上側(cè)煙氣流速小,因此將導(dǎo)流板調(diào)整為下大上小的布置方式,此布置方式可以提高下部阻力,使氣流向上偏流,圖4為增加導(dǎo)流板后的煙氣流速分布。可以看出,增加導(dǎo)流板后,煙氣流速的梯度大幅度下降,噴氨柵格截面煙氣流速偏差降至3.42%,催化劑入口截面煙氣流速偏差降至8.9%,噴氨格柵區(qū)域及催化劑入口速度分布得到了明顯改善,不存在聚集區(qū)域,可有效提高脫硝效率并降低氨逃逸。

    圖4 有導(dǎo)流板時(shí)不同入口截面的煙氣流速分布Fig. 4 Velocity distributions of flue gas at different inlet sections with a guide plate

    4 小試模型實(shí)驗(yàn)

    由于數(shù)值模擬無(wú)法反映真實(shí)的煙氣流場(chǎng)分布和氨濃度分布,基于相似準(zhǔn)則,搭建了按原始SCR脫硝系統(tǒng)比例縮小到1/15的小試模型,如圖5所示。基于此小試模型開(kāi)展實(shí)驗(yàn)研究,以驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算結(jié)果和脫硝系統(tǒng)優(yōu)化效果。

    圖5 SCR脫硝系統(tǒng)小試模型Fig. 5 Small test model of SCR denitrification system

    圖6為催化劑床層入口截面的煙氣流速分布和氨濃度分布云圖??梢钥闯觯黾訉?dǎo)流板后煙氣流速整體分布較為均勻,少數(shù)局部位置流速較大,下側(cè)流速略大于上側(cè)流速。氨氣濃度分布均勻,上下側(cè)氨濃度無(wú)明顯梯度,通過(guò)進(jìn)一步計(jì)算可得催化劑入口截面平均煙氣流速偏差為10.7%,平均氨濃度偏差為6.06%。根據(jù)我國(guó)工業(yè)和信息化部發(fā)布的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《燃?xì)庥酂徨仩t煙氣脫硝技術(shù)裝備》(JB/T 11265—2012)[16],催化劑入口煙氣條件一般要求:1)煙氣流速相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差小于15%;2)煙氣流向相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差小于10°;3)煙氣溫度相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差小于±30 ℃;4)NH3/NOx摩爾比相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)偏差小于10%。由此基本可認(rèn)為噴氨格柵的位置、分區(qū)以及導(dǎo)流板設(shè)置合理,脫 硝系統(tǒng)的流場(chǎng)及氨濃度分布均勻,符合設(shè)計(jì)要求。

    圖6 催化劑入口截面煙氣流速和氨濃度分布云圖Fig. 6 Distributions of flue gas velocities and ammonia concentrations at inlet section of catalyst-bed

    5 實(shí)際運(yùn)行工況分析

    考慮到小試模型與實(shí)際運(yùn)行情況仍有一定差異,為了進(jìn)一步驗(yàn)證優(yōu)化方法的應(yīng)用效果,基于東莞某電廠燃?xì)廨啓C(jī)脫硝系統(tǒng)進(jìn)行了實(shí)踐研究。測(cè)試脫硝系統(tǒng)使用的催化劑為108孔,水平方向每排布置5個(gè)催化劑模塊,豎直方向總共布置12排。在催化劑出口截面設(shè)置有采樣口,采用網(wǎng)格法檢測(cè)出口NOx濃度。在燃?xì)廨啓C(jī)機(jī)組鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(boiler maximum continue rate,BMCR)工況下,對(duì)催化劑出口截面NOx濃度進(jìn)行測(cè)量,測(cè)試結(jié)果如圖7所示。

    從圖7可以看出,所有測(cè)點(diǎn)處標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下NOx質(zhì)量濃度均小于30 mg/m3,且NOx濃度平均偏差小于15%,表明脫硝系統(tǒng)優(yōu)化后的脫硝效果較好。此外,可以明顯看出水平方向的NOx濃度偏差較小,豎直方向的NOx濃度偏差略大,表明脫硝系統(tǒng)仍有優(yōu)化空間。實(shí)際上可根據(jù)運(yùn)行情況對(duì)噴氨格柵進(jìn)行精準(zhǔn)優(yōu)化調(diào)節(jié),可使偏差值進(jìn)一步減小。

    圖7 催化劑出口截面NOx濃度的分布Fig. 7 Distributions of NOx concentrations at outlet section of catalyst-bed

    6 結(jié)論

    針對(duì)東莞某電廠燃?xì)廨啓C(jī)臥式布置余熱鍋爐脫硝系統(tǒng)運(yùn)行不達(dá)標(biāo)的問(wèn)題,采用數(shù)值模擬、小試模型和工程實(shí)踐對(duì)脫硝系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化改造,得到了如下結(jié)論:

    1)脫硝系統(tǒng)布置導(dǎo)流板前,噴氨柵格截面和催化劑入口截面煙氣流速分布極不均勻,上下側(cè)煙氣流速存在較大梯度;布置導(dǎo)流板后,煙氣流速分布大幅改善,噴氨柵格截面煙氣流速平均偏差從59.2%降至3.42%,催化劑入口截面煙氣流速偏差從18.1%降至8.9%。

    2)小試模型實(shí)驗(yàn)表明,增加導(dǎo)流板后,催化劑入口截面煙氣流速以及氨濃度分布較為均勻,平均相對(duì)偏差分別為10.7%和6.06%,滿足一般催化劑入口煙氣條件要求。

    3)電廠實(shí)踐顯示,優(yōu)化后的脫硝系統(tǒng),標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下出口NOx質(zhì)量濃度均小于30 mg/m3,平均偏差小于15%,滿足排放要求,可為類似燃?xì)廨啓C(jī)余熱鍋爐脫硝系統(tǒng)的優(yōu)化改造提供參考。

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