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    異形底盒形件充液拉深數(shù)值模擬

    2021-05-21 04:47:42劉曉晶李連峰張曉華潘景浩
    哈爾濱理工大學學報 2021年2期
    關(guān)鍵詞:形件充液周向

    劉曉晶,李連峰,張曉華,潘景浩

    (哈爾濱理工大學 材料科學與工程學院,哈爾濱 150040)

    0 引 言

    異形薄壁鋁合金鈑金件的成形是汽車輕量化發(fā)展中亟待解決的技術(shù)問題[1-3],而鋁合金盒形件作為汽車領(lǐng)域中的典型零件,因其各部位變形差異較大等問題加深了其成形難度。近年來眾多學者在相關(guān)領(lǐng)域進行了研究[4-5]。李世海[6]基于數(shù)值模擬研究了盒形件的拉深成形過程。陳渝等[7]基于有限元數(shù)值模擬研究了盒形件在拉深成形過程中的成型規(guī)律和失效分析。郎利輝等[8]研究了盒形件充液成形法蘭區(qū)的變形特點及失穩(wěn)影響因素。靳陽、揭小平等[9-11]研究了鋁合金的拉深成形性能。郎利輝等[12]研究了關(guān)鍵工藝參數(shù)對鋁合金斜法蘭非軸對稱盒形件充液成形的影響。劉曉晶等[13-14]研究了球底筒形件主動徑向加壓充液拉深的數(shù)值模擬及主動徑向液壓路徑對筒形件壁厚分布的影響。廖娟等[15]對鋁合金管件的殘余應力做了數(shù)值模擬研究。張珍等[16]基于數(shù)值模擬技術(shù)和實驗研究了反脹對不等高鋁合金盒形件液壓成形效果的影響。劉曉晶等[17-20]研究了采用設(shè)置板料壓邊力,摩擦系數(shù)以及拉延筋的方法對成形缺陷產(chǎn)生的原因進行預測和優(yōu)化。而目前對于復雜底部盒型件的研究相對較少。

    本文以異形底盒形件為研究對象結(jié)合異形底盒形件底部難成形的情況,設(shè)計了先預脹后拉深的液壓加載路徑,對零件成形及貼模性進行有限元數(shù)值模擬研究。進而采用施加主動周向壓力和預脹成形相結(jié)合的工藝方法,以期得到較高成形質(zhì)量及成形精度的異形底盒形零件。

    1 研究方案

    1.1 零件及模具設(shè)計

    本研究采用厚度為1 mm的5A06鋁合金板材,異形底采用內(nèi)凹底形式。盒形件邊長為40 mm,成形高度35 mm,具體幾何形狀和尺寸如圖1所示。

    5A06鋁合金板材力學性能如表1所示,為之后有限元模擬分析提供材料性能參數(shù)。

    圖1 盒形件尺寸及形狀Fig.1 Size and shape of box-shaped parts

    表1 5A06鋁合金力學性能參數(shù)Tab.1 Mechanical properties of 15A06 aluminium alloy

    本文設(shè)計了兩種不同形狀的板料,分別為圓形板料、圓形切弓形狀板料,如圖2所示。

    圖2 不同形狀板料具體尺寸Fig.2 Specific sizes of sheets with different shapes

    1.2 有限元模型的建立

    內(nèi)凹底盒形件的有限元模型如圖3所示。板料材料選用5A06鋁合金板材,有限元模型的接觸條件:板料和凸模之間的摩擦系數(shù)為0.14,板料和壓邊圈之間的摩擦系數(shù)為0.125,板料和凹模之間的摩擦系數(shù)為0.04;壓邊間隙為1.2 mm,采用定間隙;凸模下行速度為2 000 mm/s;材料選用37#厚向異性模型;接觸類型為單向面-面接觸。

    圖3 內(nèi)凹底盒形件有限元模型Fig.3 Finite element model of concave bottom box

    1.3 預脹拉深數(shù)值模擬研究

    在拉深之前進行預脹,對板料施加液壓,使異形底提前補料,這樣可以有效防止拉深破裂,并且提高零件精度。

    1)預脹工藝參數(shù)對成形的影響

    預脹成形工藝當中比較重要的工藝參數(shù)有預脹高度和預脹壓力,其中預脹高度是凸模底部到合模結(jié)束后到壓邊圈的距離。設(shè)置預脹高度0~10 mm,預脹壓力2~16 MPa,經(jīng)過多次模擬實驗,結(jié)果如圖4所示。

    圖4 不同預脹壓力和預脹高度的成形結(jié)果Fig.4 Forming results of different pre-expansion pressures and pre-expansion heights

    分析可知,當預脹高度為0 mm,板料離凸模較近,施加的預脹壓力在內(nèi)凹底凸模邊緣處受限,從而造成內(nèi)凹底圓角處在預脹初期會出現(xiàn)破裂現(xiàn)象,如圖5(a)所示;之后隨著預脹高度的增加,較小的預脹壓力仍然無法提供足夠合適的背向壓力,不能增加板料和內(nèi)凹底處的接觸面積,反脹變形量小,內(nèi)凹底圓角處產(chǎn)生褶皺,影響后續(xù)的充液拉深成形,此時成形效果圖如圖5(b)所示;在上圖4中的區(qū)域Ⅱ中,預脹壓力和預脹高度有較合適的匹配關(guān)系,有效地抑制了起皺,成型效果如圖5(c)所示,合適的預脹壓力使得板料能夠很好地貼靠凸模的內(nèi)凹底部分,為內(nèi)凹底的成形提供了良好的開端;而當預脹壓力和預脹高度都較大時,板料會有大幅度的脹起,并且壓邊圈有阻礙作用,板料會產(chǎn)生拉裂,如圖5(d)所示,之后隨著凸模的下行,使得凸模與凹模之間的板料產(chǎn)生彎曲和反彎曲,抑制了板料的流動。

    圖5 不同預脹高度和預脹壓力下對應的成形效果圖Fig.5 Forming effect diagram under different pre-expansion height and pre-expansion pressure

    2 預脹及液室壓力對減薄率的影響

    由圖6可知,隨著預脹壓力的增加,預脹階段板料的最大減薄率越來越高。當預脹高度為2 mm時,較小的預脹壓力能夠?qū)Π辶袭a(chǎn)生一定的反脹作用,最大減薄率較低,當預脹高度分別為4、6、8和10 mm時,板料最大減薄率變化的趨勢大致相同,但是隨著預脹壓力的增加,板料的最大減薄率增長速率很快,最終導致板料的破裂。

    圖6 預脹高度和預脹壓力下的壁厚最大減薄率Fig.6 Wall thickness thinning rate at different pre-expansion height and pre-expansion pressure

    圖7所示為0.001 s后預脹高度為6 mm時不同預脹壓力和液室壓力所成形工件的成形效果圖,隨著預脹壓力的增大內(nèi)凹底圓角處的起皺趨勢也隨之減弱,最終消失,但當預脹壓力過大時,內(nèi)凹底處反脹幅度過大影響盒形件的成形質(zhì)量。其中預脹高度6 mm,預脹壓力14 MPa和液室壓力35 MPa的情況下,內(nèi)凹底盒形件成形情況最佳,但是底部圓角區(qū)有破裂趨勢。

    圖7 成形效果圖Fig.7 Forming effect diagram

    3 預脹對貼模性的影響

    貼模性如圖8所示。兩節(jié)點之間的距離定義為Ai,凸模上的節(jié)點到板料起始位置的投影距離定義為Di,貼模性用ω表示,具體表示方式如式(1)所示,ω越接近100%則表示貼模性越好。其中n為節(jié)點個數(shù)。

    (1)

    圖8 對角線處截面圖Fig.8 Diagonal section

    如圖9所示,預脹高度為4 mm,預脹壓力為14 MPa情況下,預脹開始前和預脹結(jié)束后節(jié)點的距離,即Ai和Di,將數(shù)據(jù)代入式(1),計算得出該參數(shù)下板料內(nèi)凹底處的貼模性ω為75%,說明貼模性較好,與圖9中的成形效果圖相對應。

    圖9 貼模性云圖及預脹效果圖Fig.9 Patterning nephogram

    分析不同預脹高度和預脹壓力所對應的貼模性,同一預脹壓力下,貼模性均呈現(xiàn)先快速增強后緩慢減弱的趨勢。在預脹高度較小的情況下,隨著預脹壓力的增加貼模性快速增加。但是當預脹高度足夠高時,短時間內(nèi)凸模無法下行至與板料接觸的位置,相對貼模性并無法得到增強,反而會因為預脹高度的過大而有所減弱。

    2 主動周向加壓充液拉深工藝數(shù)值模擬

    2.1 主動周向加壓充液拉深原理

    主動周向加壓充液拉深成形工藝的原理如圖10所示,在傳統(tǒng)充液拉深的基礎(chǔ)上,在板料法蘭區(qū)外緣施加周向壓應力Pr,其中主動周向液體壓力Pr是獨立于液室壓力Pc并輔以其對板料的拉深成形。液室壓力與徑向壓力分別由步進電動機控制,實現(xiàn)在周向上起到對板料的推動作用,徑向上起到對板料的承載作用。為了實現(xiàn)穩(wěn)定的周向壓力,使用定間隙壓邊圈。

    圖10 主動周向加壓充液拉深工藝Fig.10 Active Radial Pressure Filling Drawing Process

    2.2 周向壓力的施加方法

    本研究采用在法蘭邊緣施加節(jié)點力的方法來實現(xiàn)周向壓力的加載。根據(jù)有限元模擬的思想是離散化思想,將一個整體離散為不同的單元,單元之間用節(jié)點相連接,因此用周向節(jié)點力代替周向壓力施加在板料的邊緣節(jié)點上,可以等效實際生產(chǎn)中施加周向壓力的作用,以此來解決有限元殼體沒有厚度無法直接周向加壓的問題。

    可根據(jù)式(2)計算出總的周向力,有限元模型中節(jié)點力和周向壓力之間的關(guān)系為:

    (2)

    其中:f為法蘭外緣節(jié)點上的節(jié)點力;Pr為周向壓力;法蘭外緣節(jié)點上的節(jié)點力;t為坯料厚度;D為法蘭外緣直周;n為板料外緣節(jié)點數(shù)。

    2.3 主動周向加壓充液拉深成形加載路徑的選取

    針對內(nèi)凹底盒形件底部不易成形的特點,在液室壓力加載初期對板料進行預脹,從而能很好地保證內(nèi)凹底處的成形效果。根據(jù)內(nèi)凹底處的特點經(jīng)過反復模擬和分析對比,最終可知,在預脹時間為0.001 s,預脹高度6 mm,預脹壓力14 MPa和液室壓力35 MPa的情況下,內(nèi)凹底盒形件成形情況最佳。在上述成形結(jié)果的條件下又設(shè)計了4種周向壓力值,此時周向壓力的加載時間從0 s開始至0.006 s結(jié)束,周向壓力分別為10、15、20和25 MPa,與此對應的不同形狀板料的節(jié)點力大小如表2所示。

    表2 不同周向壓力下不同形狀板料節(jié)點力/NTab.2 The nodal force of different shape sheets under different rim pressures/N

    2.4 主動周向加壓對零件壁厚分布的影響

    根據(jù)模擬結(jié)果可以看出,在周向壓力作用下,3種形狀板料成形的零件壁厚都有所增加。其中圓形切弓形板料在預脹高度為6 mm,預脹壓力為14 MPa,液室壓力35 MPa,周向壓力為25 MPa時成形效果較好,減薄率控制在25%以內(nèi)達到零件的使用要求。成形極限圖及壁厚分布圖如下。

    圖11 成形極限圖及壁厚分布圖Fig.11 Wall Thickness Distribution Map

    通過筒形件不同位置的節(jié)點繪制出如圖14所示的曲線,就可以快速準確得知每個節(jié)點處的壁厚值,因此可以得出不同周向壓力對成形件壁厚分布的影響規(guī)律。由圖12可以看出,隨著周向壓力的增大,對角線上的盒型件直壁處壁厚不變點的位置逐漸下移,即板料的壁厚減薄區(qū)域在逐漸減小,如圖12(a)中方框小圖。根據(jù)得到對角線處的壁厚值,對比分析可知,周向壓力有效減弱了盒形件拉深過程中的拉應力,使得直壁區(qū)壁厚減薄程度較小,圖12(b)同樣因為周向壓力的作用板料法蘭區(qū)的厚度有明顯得增厚。

    圖12 對角線測量點及壁厚分布圖Fig.12 Measurement point and wall thickness distribution of diagonal

    如圖13(a)所示從圖中可以看出,與筒形件規(guī)則的壁厚分界圓不同,盒形件圓角區(qū)域和直邊部分的壁厚為1 mm的等值線靠近工件下方,而在兩者交界的區(qū)域該等值線相對靠近工件上方口部。為了更加清晰地分析周向壓力對不同形狀板料成形壁厚為1 mm的等值線的影響,在數(shù)值模擬軟件中將最終的壁厚情況映射到原始板料上,如圖13(b)從中可以直觀地得出其影響規(guī)律。

    圖13 圓形板料成形時內(nèi)凹底盒形件壁厚不變線Fig.13 The wall thickness invariant line of the concave bottom box when the shape is circular

    在圓形板料中,如圖14(a)所示,隨著周向壓力的增大,壁厚為1 mm的等值線明顯地向內(nèi)縮小,圓形切弓形狀板料在成形盒形件時周向壓力對其的影響較為明顯,隨著周向壓力的增加,等值線規(guī)則地向內(nèi)縮小,該形狀板料成形盒形件時壁厚不變線更加靠近盒形件底部;周向壓力的增加可以有效抑制工件壁厚的減薄,提高工件壁厚分布的均勻性,尤其對于盒形件的圓角區(qū)域,能明顯減緩破裂缺陷的趨勢。

    圖14 不同周向壓力下壁厚等值線Fig.14 Wall thickness contours under different radial pressures

    3 結(jié) 論

    1)預脹高度和預脹壓力的匹配關(guān)系對盒形件內(nèi)凹底部分的成形產(chǎn)生影響。預脹高度和預脹壓力太小,內(nèi)凹底圓角處出現(xiàn)破裂;預脹高度和預脹壓力太大,使板料有大幅度的脹起,又因為壓邊圈的阻礙作用,板料產(chǎn)生拉裂;減薄最嚴重的區(qū)域集中在內(nèi)凹底頂部。

    2)提出了貼模性的表征方法。通過預脹工藝的數(shù)值模擬,結(jié)果顯示:合理的預脹高度和預脹壓力匹配關(guān)系能夠提高內(nèi)凹底處的貼模性。預脹高度為6 mm,預脹壓力為14 MPa,內(nèi)凹底處的貼模性ω為75%,貼模性較好。

    3)隨著液室壓力的增加,凸模圓角處的破裂趨勢逐漸消失,棱邊轉(zhuǎn)角底部的最小壁厚值逐漸增大,而內(nèi)凹底頂部的最小壁厚值則逐漸減小。最終確定預脹時間0.001 s,預脹高度6 mm,預脹壓力14 MPa,后續(xù)液室壓力35 MPa為合理的液室壓力加載路徑。

    4)提出了一種局部坐標系加載周向壓力數(shù)值模擬方法。通過施加周向加壓有效的減緩了危險點的拉應力,有效的抑制了板料壁厚減薄,使破裂危險區(qū)壁厚值增加。

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