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    庫(kù)水位抬升對(duì)老車村水庫(kù)浸水滑坡穩(wěn)定性影響的預(yù)測(cè)

    2021-03-03 09:15:58秦二樂(lè)葛書磊
    河南科學(xué) 2021年1期
    關(guān)鍵詞:老車條塊滑面

    秦二樂(lè), 魯 博, 李 萍, 葛書磊, 曹 博

    (1.長(zhǎng)安大學(xué)地質(zhì)工程與測(cè)繪學(xué)院,西安 710054; 2.中國(guó)電建集團(tuán)西北勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司,西安 710065;3.黃土高原水循環(huán)與地質(zhì)環(huán)境教育部野外科學(xué)觀測(cè)研究站,甘肅正寧 745339)

    已有大量的工程實(shí)例顯示,水庫(kù)蓄水過(guò)程中,庫(kù)區(qū)沿岸的水文地質(zhì)條件會(huì)顯著改變,不僅會(huì)使原穩(wěn)定的老滑坡再一次失穩(wěn),同時(shí)還將導(dǎo)致庫(kù)岸邊坡失穩(wěn),形成新的滑坡和垮塌[1-3]. 在日本大約40%的庫(kù)岸滑坡發(fā)生在庫(kù)水位上升時(shí)期[4],還有1963年意大利Vajont 水庫(kù)滑坡事件[5]和2003年三峽庫(kù)區(qū)千將坪滑坡事件[6]均是由于庫(kù)水位上升而引起的典型案例,給國(guó)民經(jīng)濟(jì)和人民生命財(cái)產(chǎn)造成嚴(yán)重?fù)p失.

    庫(kù)岸滑坡與庫(kù)水位變化存在密切關(guān)系[7]. Griffiths等[8-9]利用強(qiáng)度折減法分析了水位變化對(duì)邊坡穩(wěn)定系數(shù)的影響,認(rèn)為邊坡穩(wěn)定系數(shù)隨著庫(kù)水位的抬升呈先減小后增大的變化趨勢(shì). 另外還有學(xué)者[10-15]通過(guò)外部變形現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)、數(shù)值模擬等手段研究了庫(kù)水位上升對(duì)庫(kù)岸邊坡穩(wěn)定性的影響,也獲得了同樣的認(rèn)識(shí). 劉才華等[16]以三峽庫(kù)區(qū)千將坪高速滑坡為例,采用Mohr-Coulomb強(qiáng)度準(zhǔn)則描述了孔隙水壓力對(duì)土體應(yīng)力狀態(tài)的影響,解釋了水位上升對(duì)邊坡穩(wěn)定性影響的機(jī)理. 陶宏亮等[17]研究庫(kù)水位變化條件下堆積體滑坡的變形特征及穩(wěn)定性,認(rèn)為庫(kù)水對(duì)巖土體的弱化作用會(huì)加劇堆積體的變形. 王明華等[7]研究了水庫(kù)蓄水對(duì)庫(kù)岸滑坡的影響,發(fā)現(xiàn)水庫(kù)蓄水不僅使滑坡穩(wěn)定性發(fā)生變化,滑坡的變形模式也將由推移式轉(zhuǎn)變?yōu)闋恳? 閆國(guó)強(qiáng)等[18]分析了庫(kù)岸滑坡地震作用下的動(dòng)態(tài)響應(yīng),得到地震對(duì)滑坡穩(wěn)定性及滑面的變形有顯著影響.

    以上學(xué)者多是研究庫(kù)水位變化對(duì)滑坡穩(wěn)定系數(shù)、變形特征及破壞方式的影響. 較少涉及庫(kù)水位變化和地震因素對(duì)滑坡穩(wěn)定性影響程度及潛在滑面位置變化的研究. 本文以引漢濟(jì)渭調(diào)蓄工程中鯨魚溝老車村水庫(kù)滑坡為例,研究一般工況與地震工況下庫(kù)水位上升對(duì)滑坡整體與局部穩(wěn)定性的影響. 研究結(jié)果可為蓄水過(guò)程庫(kù)岸滑坡的防治和穩(wěn)定性評(píng)價(jià)提供參考.

    1 滑坡概況

    《陜西省引漢濟(jì)渭二期工程可行性研究報(bào)告》將鯨魚溝水庫(kù)工程列為引漢濟(jì)渭工程重要的調(diào)蓄工程,承擔(dān)灞河支線調(diào)蓄的任務(wù),同時(shí)兼作西安市備用水源. 工程區(qū)的鯨魚溝位于秦嶺北麓的渭河盆地內(nèi),西安市東南方向25 km,溝內(nèi)已建多個(gè)水庫(kù),擬在老車村水庫(kù)和紅旗水庫(kù)之間新建車村水庫(kù). 庫(kù)區(qū)滑坡發(fā)育,距離新建車村水庫(kù)壩址約1.75 km的老車村水庫(kù)大壩左岸就發(fā)育有深層特大型堆積體滑坡,地理位置見(jiàn)圖1(a). 該滑坡發(fā)生于1965年7月22日,車村堰塞湖為該滑坡堵溝形成,圖1(b)顯示老車村水庫(kù)滑坡全貌及壩址為滑坡的一部分. 滑坡體上陡中緩,表面發(fā)育有縱向沖溝,后緣剪切裂縫大量發(fā)育,這是差異剪切作用的構(gòu)造表現(xiàn). 滑坡前緣底部有河流相淤積,可以判定在滑坡發(fā)生后有大量滑坡堆積體涌入河道,將河道推向?qū)γ嫫履_. 滑坡坡面主滑方向NE68°,發(fā)育高程500~570 m. 滑坡寬約320 m,長(zhǎng)約350 m,推測(cè)厚度約20~50 m,方量約393萬(wàn)m3.

    圖1 老車村水庫(kù)滑坡位置與全貌Fig.1 Location and overall view of the old Checun reservoir landslide

    后緣有坡度較陡的后壁,總體呈圈椅狀,后壁以下為寬闊的滑坡平臺(tái). 前緣直接抵于鯨魚溝右岸,形成目前的壩體. 滑坡區(qū)未發(fā)現(xiàn)有明顯的斷裂構(gòu)造現(xiàn)象. 滑坡體物質(zhì)組成以黃土為主,成分為粉質(zhì)黏土. 在左壩肩陡坎上可見(jiàn)黃土和古土壤層擠壓變形,土體結(jié)構(gòu)破碎. 滑坡下覆第三系砂泥巖,滑面為黃土與砂泥巖接觸面,如圖2所示. 滑坡體上植被發(fā)育,砂泥巖和滑坡堆積體接觸處有下降泉出露. 現(xiàn)狀水位(518 m)僅淹沒(méi)坡腳小部分滑坡體,設(shè)計(jì)最高水位(550 m)將淹沒(méi)大部分滑坡體. 老車村水庫(kù)滑坡目前整體處于穩(wěn)定狀態(tài),蓄水后由于受水浸泡,可能會(huì)整體復(fù)活或局部垮塌,增加水庫(kù)淤積.

    圖2 老車村水庫(kù)滑坡剖面圖Fig.2 Section of the old Checun reservoir landslide

    2 蓄水后滑坡穩(wěn)定性影響因素分析

    隨著新建車村水庫(kù)的修建蓄水,從現(xiàn)狀水位518 m升至最高水位550 m,將淹沒(méi)大部分滑坡體. 由于受水浸泡,滑坡整體可能會(huì)沿古滑面復(fù)活或者局部的滑坡堆積體沿不確定的滑面發(fā)生滑塌. 隨著庫(kù)水位變化,坡體內(nèi)孔隙水壓力、強(qiáng)度、滑面抗滑力、下滑力以及滑面傾角都將發(fā)生變化. 實(shí)際蓄水過(guò)程緩慢,故不考慮滲透力. 這些因素中一部分將有利于滑坡穩(wěn)定,一部分將使滑坡穩(wěn)定性劣化. 庫(kù)水位上升初期,滑坡抗滑段為主要浸水部分,滑面傾角較緩. 滑坡體從前緣開始不斷浸入水中,天然重度變?yōu)楦≈囟?,浸水部分土體的有效重度使滑坡體變輕,減小了滑面的正壓力,進(jìn)而減小了抗剪強(qiáng)度,同時(shí)也減小了下滑力,導(dǎo)致邊坡穩(wěn)定性發(fā)生改變. 庫(kù)水位上升后期,隨著下滑段浸水面積占整個(gè)滑坡浸水面積的比例逐漸增加到一定程度后,庫(kù)水對(duì)坡腳起壓腳作用,增加了滑面的正壓力,從而增加了下部滑體的抗剪強(qiáng)度,但同時(shí)滑坡潛在滑面因浸水飽和軟化而抗剪強(qiáng)度參數(shù)降低,隨之邊坡穩(wěn)定性發(fā)生改變. 因此,蓄水過(guò)程中,滑坡穩(wěn)定性是庫(kù)水位、滑面傾角、滑坡體土軟化程度等多個(gè)因素對(duì)抗滑力和下滑力共同影響結(jié)果的反映.

    地震也是誘發(fā)滑坡的主要原因[19-21],鯨魚溝所在的白鹿塬地區(qū)屬于地震基本烈度8度區(qū),地震加速度取a=0.20 g,屬于強(qiáng)地震力作用區(qū)[22]. 因此,鯨魚溝地區(qū)滑坡穩(wěn)定性評(píng)估,需要考慮地震影響因素.

    3 滑坡穩(wěn)定性分析與評(píng)價(jià)

    3.1 Morgenstern-Price法理論

    本文研究基于極限平衡法,采用Geo-Studio 中Slope/W 模塊建立地質(zhì)模型,用Morgenstern-Price 法選取合理的地層物理力學(xué)參數(shù)計(jì)算滑坡穩(wěn)定系數(shù),評(píng)價(jià)滑坡整體與局部穩(wěn)定性. Slope/W是巖土工程界應(yīng)用較為廣泛的專業(yè)邊坡穩(wěn)定性分析軟件. 其中Morgenstern-Price 法適用于任意滑動(dòng)面,同時(shí)滿足力平衡和力矩平衡條件,推導(dǎo)嚴(yán)密. 條塊受力分析如圖3 所示. 作用于條塊上的力有:外荷載Pi、條塊自重Wi、水平地震力KWi、條塊基底法向反力Ni、條塊基底抗滑力Ti、孔隙水壓力uili、條塊受到的條間水平力Ei、Ei+1以及條間剪切力Xi、Xi+1. 該方法穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算公式推導(dǎo)如下.

    將圖3(a)所示滑體ABC劃分為若干條塊,選取第i 條塊進(jìn)行力學(xué)分析,第i 條塊的寬度和形狀如圖3(a)所示;第i 條塊的作用力、力作用位置如圖3(b)所示.

    由第i 條塊的作用力在水平和豎直方向上的平衡可得:

    式中:ψi為第i 條塊外荷載與豎直方向的夾角;αi為第i 條塊滑面的傾角.

    圖3 Morgensten-Price法條塊受力分析Fig.3 Force analysis of Morgensten-Price method

    在Morgensten-Price法計(jì)算中,假定了各條塊受到的條間水平力E 和條間剪切力X 滿足公式(3).

    式中:λ為任意常數(shù);f( x )為邊坡條間力函數(shù),取決于坡面形態(tài)和滑面形狀. 再根據(jù)滑動(dòng)面上的極限平衡條件以及庫(kù)倫公式,有

    式中:c′ili為第i 條塊基底黏聚阻力;φ′為第i 條塊滑帶土的內(nèi)摩擦角.

    聯(lián)立式(1)~(4),并以條間力對(duì)條塊基底中心取力矩,得條間力和條間力矩的遞推公式:

    式中:

    解方程組(5),可得比例系數(shù)λ 和穩(wěn)定系數(shù)Fs.

    3.2 地質(zhì)模型及工況

    根據(jù)滑坡剖面(圖2)的坡面、地層、滑面的幾何信息,在Slope/W中建立老車村水庫(kù)滑坡蓄水過(guò)程地質(zhì)模型,地層劃分為砂泥巖和黃土兩層. 各地層服從Mohr-Coulomb破壞準(zhǔn)則. 其中現(xiàn)狀水位518 m和最高蓄水位550 m,設(shè)定庫(kù)水位以2 m間隔上升,如圖4所示. 整體穩(wěn)定性分析采用剪入剪出方式搜索最危險(xiǎn)滑面;局部穩(wěn)定性分析采用自動(dòng)搜索最危險(xiǎn)滑面,并計(jì)算穩(wěn)定系數(shù). 每次計(jì)算劃分土條數(shù)30條,最大迭代次數(shù)2000次,收斂允許值1×10-7.

    滑坡前緣為老車村水庫(kù)左壩肩,剪出口位于現(xiàn)水位之下. 根據(jù)滑坡的受力特征、可能出現(xiàn)的荷載情況及其組合,計(jì)算過(guò)程中主要考慮水位變化的影響,選定一般狀態(tài)水位抬升過(guò)程和地震狀態(tài)水位抬升過(guò)程. 滑坡整體穩(wěn)定性考慮是否沿已有滑動(dòng)面復(fù)活;局部穩(wěn)定性考慮滑坡堆積體局部發(fā)生滑移的可能性及滑移區(qū)的范圍. 總共考慮以下4種工況:

    圖4 老車村水庫(kù)滑坡地質(zhì)模型Fig.4 Geological model of the old Checun reservoir landslide

    3.3 計(jì)算參數(shù)選取

    滑坡堆積體主要是黃土,其上部滑面切黃土地層,下部沿黃土和砂泥巖界面滑動(dòng),部分砂泥巖卷入滑坡堆積體. 砂泥巖為水平層狀,結(jié)構(gòu)致密,強(qiáng)度高,滑坡穩(wěn)定性主要取決于黃土的強(qiáng)度. 試驗(yàn)土樣取自滑坡底部黃土和砂泥巖,由于滑動(dòng)面平緩,滑坡沿基巖面剪出,相當(dāng)于直接剪切的受力工況,故對(duì)試樣進(jìn)行固結(jié)慢剪試驗(yàn),確定其有效強(qiáng)度指標(biāo). 考慮到庫(kù)水位上升過(guò)程中滑坡體部分淹沒(méi)于水下、部分在水上,故對(duì)滑坡土體進(jìn)行天然含水率和飽和含水率下的剪切試驗(yàn),取得其有效抗剪強(qiáng)度指標(biāo),并將黏聚力強(qiáng)度在計(jì)算過(guò)程中折減為零,是對(duì)工程較保守的估算. 測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表1.

    表1 天然和飽和狀態(tài)下滑坡穩(wěn)定性計(jì)算參數(shù)Tab.1 Calculation parameters of landslide stability under natural and saturated conditions

    3.4 結(jié)果分析

    在滑坡整體穩(wěn)定性分析中,滑坡的穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算結(jié)果如圖5. 確定坡頂為剪入口,坡腳為剪出口,隨著庫(kù)水位抬升,潛在滑動(dòng)面基本沿老滑面形成可能的最危險(xiǎn)滑動(dòng)帶(圖6). 由圖5可見(jiàn),穩(wěn)定系數(shù)隨庫(kù)水位上升大致分為兩段,即下降段和緩升段. 一般工況和地震工況下的穩(wěn)定系數(shù)變化趨勢(shì)相同,但后者較前者穩(wěn)定系數(shù)總體顯著降低,降幅約19.7%. 庫(kù)水位在現(xiàn)狀水位518 m時(shí),一般工況和地震工況穩(wěn)定系數(shù)分別為1.935 和1.589;在536 m 和540 m 時(shí)分別達(dá)到最小值1.523 和1.184,地震工況的最低穩(wěn)定系數(shù)所在位置略高于一般工況. 穩(wěn)定系數(shù)下降段的降幅分別為21.3%和25.5%. 最高蓄水位550 m 時(shí),一般工況和地震工況的穩(wěn)定系數(shù)分別為1.580 和1.206,穩(wěn)定系數(shù)緩升段的增幅分別為3.74%和1.86%,后段考慮地震因素的穩(wěn)定系數(shù)增大幅度減小. 圖5 中繪制出了一般工況和地震工況下庫(kù)岸滑坡規(guī)范要求的安全系數(shù)[23],可見(jiàn)兩種工況下隨著水位抬升,最小穩(wěn)定系數(shù)始終高于安全系數(shù),即該滑坡處于穩(wěn)定狀態(tài),發(fā)生整體滑動(dòng)的可能性較小.

    圖5 不同工況下滑坡整體穩(wěn)定性隨庫(kù)水位變化曲線Fig.5 Variation curve of landslide overall stability with reservoir water level under different working conditions

    圖6 潛在滑動(dòng)面隨水位上升變化過(guò)程Fig.6 Variation process of potential sliding surface with water level rising

    在滑坡局部穩(wěn)定性分析中,設(shè)定剪入剪出口在邊坡的任意位置. 由圖7可見(jiàn),一般工況和地震工況下的穩(wěn)定系數(shù)變化趨勢(shì)相同,從現(xiàn)狀水位518 m 至最高蓄水位550 m,前者穩(wěn)定系數(shù)由1.814 逐漸波動(dòng)減小到1.067;后者穩(wěn)定系數(shù)由1.521 逐漸波動(dòng)減小到0.820. 后者較前者穩(wěn)定系數(shù)顯著降低,降幅約21.4%. 在局部分析的兩種工況下,潛在滑面在蓄水初期的范圍大致在508~550 m高程之間,呈淺層滑坡形式. 當(dāng)庫(kù)水位上升至530 m,淹沒(méi)滑坡中部的平臺(tái)時(shí),潛在滑面范圍縮小至水位附近,類似于塌岸的形式(圖8). 一般工況和地震工況下各水位的局部最危險(xiǎn)滑面位置基本一致. 前者在530 m潛在滑面突變,穩(wěn)定系數(shù)向上跳動(dòng);后者在庫(kù)水位532 m潛在滑面突變,穩(wěn)定系數(shù)向上跳動(dòng),滑面位置突變?cè)斐煞€(wěn)定系數(shù)的突變,滑面位置突變與靠椅型的老滑坡滑面形態(tài)和圈椅狀的滑坡體形態(tài)有很大的關(guān)系. 靠椅型滑面滑坡通常為浮托減重型滑坡[24],前部?jī)A角較緩,或前緣出現(xiàn)反翹,組成滑坡體的主要抗滑段. 庫(kù)水位由低水位上升至滑坡前部,滑坡體內(nèi)地下水位也隨之上升,處于水位以下的滑坡體為飽和狀態(tài). 滑坡體的涉水段重度變?yōu)楦≈囟?,重量減小. 抗滑段在浮托減重效應(yīng)的作用下,抗滑力降低,不利于滑坡的整體穩(wěn)定性,潛在滑面呈大范圍的淺層滑坡形式. 庫(kù)水位繼續(xù)升高至滑坡體中后部時(shí)(滑坡平臺(tái)),由于下滑段也受到浮托減重效應(yīng)影響,下滑段滑坡體的下滑力降低,有利于滑坡的整體穩(wěn)定性,滑坡發(fā)生整體滑移的可能性減小. 但是水位上升,上部黃土水敏性高,水位變動(dòng)帶附近易于塌岸,造成潛在滑面范圍發(fā)生突變,隨庫(kù)水位上升縮小至水位變動(dòng)帶附近. 可見(jiàn),在庫(kù)水位上升過(guò)程中,穩(wěn)定系數(shù)逐漸波動(dòng)減小,沒(méi)有增大的趨勢(shì),與整體穩(wěn)定系數(shù)變化趨勢(shì)有所差異,并且局部穩(wěn)定性都低于整體穩(wěn)定性,這與滑面位置逐漸變化有關(guān). 當(dāng)庫(kù)水位上升至滑坡平臺(tái)530 m附近,潛在滑面由大范圍縮至小范圍,造成穩(wěn)定系數(shù)突增后,又一致性降低;當(dāng)在最高水位550 m時(shí),潛在滑面局限在一個(gè)非常小的范圍,表明最危險(xiǎn)滑面對(duì)穩(wěn)定性有控制作用. 一般工況下庫(kù)水位上升至538 m后,穩(wěn)定系數(shù)小于1.2,與安全系數(shù)相比存在局部失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn);地震工況下庫(kù)水位上升至532 m后,穩(wěn)定系數(shù)小于1.1,與相應(yīng)的安全系數(shù)相比也存在局部失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)[23]. 局部失穩(wěn)后的滑塌量約為0.6~1.0萬(wàn)m3,為滑坡總方量的0.26%.

    圖7 不同工況下滑坡局部穩(wěn)定性隨庫(kù)水位變化曲線Fig.7 Variation curve of landslide regional stability with reservoir water level under different working conditions

    圖8 潛在滑動(dòng)面隨水位上升變化過(guò)程Fig.8 Variation process of potential sliding surface with water level rising

    由以上分析,老車村水庫(kù)滑坡整體穩(wěn)定性高,在庫(kù)水位上升過(guò)程中都可滿足工程要求. 當(dāng)庫(kù)水位上升至532 m以上,局部可能有滑塌現(xiàn)象,但其方量有限,滑塌后對(duì)庫(kù)容和庫(kù)區(qū)設(shè)施不會(huì)造成大的危害.

    4 結(jié)論

    本文研究了引漢濟(jì)渭調(diào)蓄工程中白鹿塬鯨魚溝新建車村水庫(kù)水位上升對(duì)老車村水庫(kù)滑坡穩(wěn)定性的影響,分析了一般工況和地震工況下滑坡的整體穩(wěn)定性與局部穩(wěn)定性,得到以下結(jié)論.

    1)在庫(kù)水位由坡腳上升過(guò)程中,滑坡的整體穩(wěn)定性先降低后增加,在水位升至536~540 m高程,穩(wěn)定系數(shù)達(dá)到最小,滑坡最終的穩(wěn)定性可按最小穩(wěn)定系數(shù)評(píng)價(jià);局部穩(wěn)定性隨著潛在滑面的變化一致降低,當(dāng)水位上升至530 m,淹沒(méi)滑坡中部的平臺(tái)時(shí),潛在滑面范圍縮小至水位附近,類似于塌岸的形式,繼續(xù)上升至532~538 m高程,穩(wěn)定系數(shù)將減小至工程要求的安全系數(shù)以下.

    2)地震作用對(duì)邊坡穩(wěn)定系數(shù)有約20%的減損. 局部破壞中潛在滑面的位置與水位變化密切相關(guān),但地震作用對(duì)滑面的影響不顯著.

    3)老車村水庫(kù)滑坡整體穩(wěn)定性高,在庫(kù)水位上升過(guò)程中都可滿足工程要求. 當(dāng)庫(kù)水位上升至532 m以上,局部可能有滑塌現(xiàn)象,但其方量有限,滑動(dòng)后對(duì)庫(kù)容和庫(kù)區(qū)設(shè)施不會(huì)造成大的危害.

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