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    KDF4成型機組濾棒吸阻影響因素及控制方法研究

    2021-02-19 03:13:14金紹平蔣潤華帥英俊
    中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2021年23期
    關(guān)鍵詞:濾棒成型機等價

    曹 毅 金紹平 王 斌 蔣潤華 帥英俊

    (上海煙草集團有限責(zé)任公司,上海 200082)

    濾棒生產(chǎn)由絲束經(jīng)過KDF4 成型機開松、增塑、成型、切割等工序完成,經(jīng)固化達到一定的硬度后,輸送至卷接機完成卷煙生產(chǎn),在生產(chǎn)過程中,濾棒吸阻可能受到絲束來料、過程參數(shù)調(diào)整、固化時間等因素影響。張濤、楊利平等人[1]針對不同廠家絲束的特性與及供應(yīng)處協(xié)商決定,減少質(zhì)量不穩(wěn)定的絲束供應(yīng)商,針對不同絲束廠家,摸索使用特性,最終形成一系列的經(jīng)驗參數(shù),在不同廠家提供的絲束情況下,設(shè)置不同的設(shè)備運行參數(shù),同時提高檢測儀器的準確性和一致性,減少了卷煙濾棒吸阻的波動;吳樹清等人[2]為解決絲束帶從絲束包拉出過程中內(nèi)部張力變化導(dǎo)致的濾棒吸阻、圓周等指標波動問題,采用閉環(huán)伺服控制原理,設(shè)計了絲束恒張力控制系統(tǒng)。張力檢測裝置檢測運行中絲束帶張力變化情況,與來自成型機的速度同步信號進行比較,控制絲束控制裝置轉(zhuǎn)速,使絲束帶內(nèi)張力保持恒定。

    綜上所述,目前行業(yè)內(nèi)對濾棒吸阻的影響因素有一定的研究,但對于生產(chǎn)過程中如何控制濾棒吸阻的相關(guān)報道較少。該文主要結(jié)合實際生產(chǎn),基于濾棒吸阻影響因素及變化規(guī)律研究結(jié)果,建立濾棒吸阻的控制方法。

    1 材料與方法

    1.1 設(shè)備與儀器

    1.1.1 KDF4成型機

    KDF4 成型機由德國HAUNI 公司設(shè)計,將煙用絲束卷制成濾棒,設(shè)計生產(chǎn)速度最高可達600 m/min,由開松、增塑、成型、切割、裝盤組成[4],在生產(chǎn)過程中,濾棒的物理指標(如吸阻、質(zhì)量、圓周等),與開松、增塑、成型工序密切相關(guān)[8]。

    1.1.2 QTM(cerulean)綜合測試臺

    QTM 綜合測試臺由英國斯茹林公司為煙草行業(yè)設(shè)計[7],用于卷煙及濾棒的物理指標的檢測,可測量濾棒的質(zhì)量、圓周、吸阻、硬度等,與企業(yè)SPCD 及MES 等系統(tǒng)對接,實現(xiàn)對生產(chǎn)過程的質(zhì)量監(jiān)控。

    1.2 方法

    1.2.1 單個絲束包生產(chǎn)過程中濾棒吸阻變化規(guī)律研究

    選用南通絲束供應(yīng)商在同一生產(chǎn)線生產(chǎn)的絲束包,在同一機臺生產(chǎn),對機臺(KDF4 成型機)進行一次維保,確保設(shè)備處于正常的狀態(tài),在設(shè)備參數(shù)不做改變的情況下,進行現(xiàn)場跟蹤,根據(jù)綜合測試臺的在線檢測數(shù)據(jù),運用Minitab軟件分析單個絲束包生產(chǎn)過程中濾棒吸阻的變化規(guī)律。

    1.2.2 固化時間對濾棒吸阻的影響

    1.2.2.1 取樣方法

    在同一參數(shù)設(shè)定值下,選取3 個機臺,每個機臺取樣3組,每組30 支,每組間隔5 min,其中一臺機(為方便描述,下文代號為1 號機),對每支濾棒進行編號(1-90),另外2臺機僅取樣不作編號。

    1.2.2.2 檢測方法

    使用同一檢測儀器(綜合測試臺),第一步進行即刻檢測,第二步分別放置在同一環(huán)境(恒溫恒濕)中,分別間隔4 h、8 h、12 h 后做固化后檢測(包含質(zhì)量、吸阻、硬度、圓周),記錄即刻檢測及固化后的檢測時間及檢測值(其中即刻檢測不檢測硬度,固化后檢測硬度)。運用Minitab 軟件分析固化前后濾棒吸阻的變化規(guī)律。

    1.2.3 KDF4成型機過程參數(shù)與對濾棒吸阻的影響

    通過濾棒實際生產(chǎn)可知,濾棒吸阻均值主要受到KDF4成型機參數(shù)V1/VKDF 影響[5],該參數(shù)表示絲束的供給系數(shù),但在生產(chǎn)中,操作人員通常根據(jù)經(jīng)驗調(diào)整,出現(xiàn)調(diào)整不到位及過度調(diào)整的情況,本次研究設(shè)計單因子試驗,量化該參數(shù)與濾棒吸阻的關(guān)系,V1/VKDF 設(shè)定7 個水平,如表1,在同一班次、同一機臺,同一車速及其他參數(shù)不變的情況下,參數(shù)設(shè)定后運行穩(wěn)定(2 min),再運行10 min(以在線取樣產(chǎn)生30 個樣本為準,檢測物理指標(質(zhì)量、吸阻、圓周)。

    表1 單因子試驗因子水平表

    2 結(jié)果與分析

    2.1 單個絲束包對濾棒吸阻影響的分析結(jié)果

    將單個絲束包整個生產(chǎn)過程平均分成5 段,通過Minitab單值控制圖分析,結(jié)果如圖1 所示。

    圖1 單個絲束包生產(chǎn)過程中濾棒吸阻變化趨勢圖

    結(jié)果表明:吸阻均值(X)在生產(chǎn)過程中,整體有逐步下降趨勢,料頭與料尾之間的差異約為70Pa;這是整包絲束包隨著濾棒成型時間的遞增,絲束包高度逐漸下降,提取距離逐漸增加,懸掛段的絲束帶自重增加,濾棒質(zhì)量逐漸減輕,導(dǎo)致濾棒吸阻逐漸下降。

    在生產(chǎn)過程中,濾棒吸阻除受到絲束包高度影響外,其物理指標指標之間存在相關(guān)性,根據(jù)相關(guān)性分析原理,使用Minitab 軟件,分析吸阻均值、質(zhì)量均值、圓周均值的相關(guān)性,結(jié)果如下。相關(guān)系數(shù)見表2。

    表2 濾棒物理指標相關(guān)性分析表

    結(jié)果表明:濾棒吸阻均值與濾棒質(zhì)量均值、濾棒圓周均值的相關(guān)性分析P值均小于0.05,說明物理指標之間具有相關(guān)性[6];其中濾棒吸阻均值與濾棒質(zhì)量均值的相關(guān)系數(shù)為0.378(相關(guān)系數(shù)<0.3,為弱相關(guān),相關(guān)系數(shù)為0.3~0.7,為中等相關(guān),相關(guān)系數(shù)>0.7,為強相關(guān)),表明成正相關(guān)(中等相關(guān)),濾棒吸阻均值與圓周均值的相關(guān)系數(shù)為-0.647,表明成負相關(guān)(中等相關(guān))。

    2.2 固化時間對濾棒吸阻的影響分析結(jié)果

    2.2.1 濾棒配對檢測分析

    1 號機固化前后濾棒對比分析采用同一濾棒重復(fù)檢測進行配對分析,使用Minitab 配對等價檢驗,分析固化12h 后濾棒吸阻均值、吸阻標偏的變化,分析結(jié)果分別如下。

    2.2.1.1 固化12 h 后濾棒吸阻均值的變化

    采用具有配對數(shù)據(jù)的等價檢驗,檢驗均值: K5-成型-吸阻的均值,參考均值 = K5-轉(zhuǎn)序12-吸阻的均值,描述性統(tǒng)計量:樣本量為60,K5-成型-吸阻的均值為4383.7,K5-轉(zhuǎn)序12-吸阻的均值為4394.2,均值(K5-成型-吸阻) - 均值(K5-轉(zhuǎn)序12-吸阻)的差值為-10.5,95%的置信區(qū)間為(-8.8419,0),上限小于 0??梢哉J為均值(K5-成型-吸阻) < 均值(K5-轉(zhuǎn)序12-吸阻),在α 水平為0.5條件下,P值為0.000,P值 ≤ 0.05??梢哉J為均值(K5-成型-吸阻) < 均值(K5-轉(zhuǎn)序12-吸阻)。

    2.2.1.2 固化12h 后濾棒標偏的變化

    采用具有配對數(shù)據(jù)的等價檢驗,檢驗均值:成型吸阻標偏的均值,參考均值:轉(zhuǎn)序12h 吸阻標偏的均值的均值,描述性統(tǒng)計量:樣本量為8,成型吸阻標偏的均值為75.77,轉(zhuǎn)序12 小時吸阻標偏的均值為76.26,均值(成型吸阻標偏) - 均值(轉(zhuǎn)序12h 吸阻標偏)的差值為0.51,95%的置信區(qū)間為(-0.696321, 1.71651),當(dāng)?shù)葍r區(qū)間設(shè)定為(-2,2)時,置信區(qū)間在等價區(qū)間內(nèi)??梢哉J為是等價。在α水平為0.5條件下,差值 ≤ -2 的P值為0.003,差值 ≥ 2 的P值為0.025,兩個P值中更大的值為 0.026??梢哉J為是等價。

    結(jié)果表明:1)吸阻均值。采用配對等價檢驗,過程吸阻-轉(zhuǎn)序12 小時吸阻,p<0.05, 可以認為均值(K5-成型-吸阻)<均值(K5-轉(zhuǎn)序12-吸阻)。且差值的95%的置信區(qū)間為(-12.48,-8.51),說明在固化12h 后,濾棒吸阻增加8Pa~12Pa。2)吸阻標偏。采用配對等價檢驗,p<0.05,如果(過程吸阻標偏-轉(zhuǎn)序12h 吸阻標偏)的等價區(qū)間設(shè)為(-2,2),可以認為成形吸阻和轉(zhuǎn)序吸阻在統(tǒng)計意義上是等價的,且差值的95%的置信區(qū)間為(-0.69,1.71)。

    2.2.2 濾棒吸阻伴隨固化時間分析

    將3 個機臺濾棒吸阻均值及吸阻標偏作匯總分析,如表3 所示,使用Minitab 軟件區(qū)間圖工具,分析結(jié)果如圖2 所示。

    圖2 固化時間對濾棒吸阻的影響圖

    表3 濾棒吸阻伴隨固化時間的變化表

    結(jié)果表明,隨著固化時間的增加:a)濾棒吸阻均值逐漸上升,在固化12 h 后,吸阻均值增加12Pa 左右。b)濾棒吸阻標偏變化無明顯規(guī)律,且吸阻標偏差異較小,在1Pa以內(nèi)。

    2.3 KDF4成型機過程參數(shù)與對濾棒吸阻的影響

    V1/VKDF 單因子試驗結(jié)果如表4,運用Minitab 軟件,對V1/VKDF 與濾棒吸阻進行回歸分析建立模型,結(jié)果如圖3 所示。

    圖3 V1/VKDF 與吸阻均值的回歸分析擬合線圖

    表4 V1/VKDF 單因子試驗數(shù)據(jù)表

    建立模型如下:

    回歸方程為

    均值=- 4495+7745 V1VKDF

    模型匯總表見表5。

    表5 模型匯總表

    S:回歸模型誤差的標準方差,R-sq是由模型解釋的響應(yīng)中的變異百分比,R-sq(調(diào)整):R-sq的調(diào)整值,比較具有不同數(shù)量的預(yù)測變量的情況下,使用調(diào)整的R-sq。

    方差分析表見表6。

    表6 方差分析表

    結(jié)果表明:濾棒吸阻與V1/VKDF 有正向相關(guān)性,回歸方程:吸阻均值=-4495+7745V1/VKDF,且擬合度達到94.7%。其含義:當(dāng)V1/VKDF 每變化0.001,吸阻均值伴隨變化7.7Pa。

    3 建立KDF4成型機濾棒吸阻控制方法

    基于上述研究,濾棒在生產(chǎn)過程中,吸阻均值受到絲束包高度及圓周、固化時間、過程參數(shù)(V1/VKDF)的影響[9],在實際生產(chǎn)中,每臺KDF4 成型機配備在線綜合測試臺,每1.5min 測量5 支濾棒,計算吸阻均值并形成控制圖,結(jié)合實際生產(chǎn),根據(jù)SPC 控制圖原理,制定濾棒吸阻的控制方法如下。1)根據(jù)固化時間對濾棒吸阻的影響(固化12 小時后,濾棒吸阻均值上升12 Pa),生產(chǎn)時濾棒吸阻均值:濾棒設(shè)計中心值-12 Pa。2)濾棒吸阻均值與圓周均值成負相關(guān),當(dāng)操作人員在控制圖中觀察到吸阻上升或者下降時,首先觀察圓周是否有明顯反向偏離,如果有偏離,優(yōu)先查看圓周(圓周呈現(xiàn)趨勢性變化,一般由于布帶磨損、紙粉、冷卻條積膠),須人工干預(yù),采取更換布帶、清潔等措施。3)當(dāng)圓周未出現(xiàn)與吸阻反向偏離時,觀察在線綜合測試臺對應(yīng)的SPC 系統(tǒng)5 支一組數(shù)據(jù)控制圖,結(jié)合SPC 的2 項判異準則(一個子點落在3σ 之外、連續(xù)9 點落在中心線同一側(cè)),通過調(diào)整V1/VKDF(調(diào)整規(guī)則見V1/VKDF 與吸阻均值的回歸模型)精確控制吸阻均值。

    4 結(jié)論

    通過設(shè)計試驗及制定數(shù)據(jù)收集計劃,運用統(tǒng)計學(xué)知識,從絲束來料、濾棒固化時間、KDF4 濾棒成型機過程參數(shù)等方面,系統(tǒng)研究了濾棒吸阻的影響因素,量化濾棒吸阻的變化規(guī)律,結(jié)合實際生產(chǎn)及人員操作,建立了濾棒吸阻的控制方法并運用到生產(chǎn),提升了濾棒吸阻的質(zhì)量水平,從源頭上提升了卷煙吸阻的穩(wěn)定性。

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