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    新舊剛架拱橋橫向連接前后力學性能分析

    2018-04-25 06:28:46
    西部交通科技 2018年1期
    關鍵詞:剛架拱橋振型

    于 龍

    (廣西壯族自治區(qū)林業(yè)勘測設計院,廣西 南寧 530011)

    剛架拱橋是在1976年由交通部公路科學研究院研究出的一種新橋型[1],這種橋型節(jié)省鋼材,可以充分發(fā)揮混凝土的抗壓能力,結構質量輕,便于水上施工,在20世紀80年代得到了廣泛應用,但是,隨著中國經濟的發(fā)展,交通運輸行業(yè)日益發(fā)達,公路橋梁上的超載現象十分嚴重,而剛架拱橋橫向聯系不強,超載潛力小,故現在大部分20世紀修建的剛架拱橋出現了不同程度的損害[2],主要的病害包括拱肋、拱腳、橫向連接構件出現裂縫、橋面鋪裝嚴重破損等[3],故研究剛架拱橋加固及其力學性能分析,有助于結構安全。

    某座剛架拱橋,因道路擴寬,其旁修建了相同尺寸的另外一座剛架拱橋,施工中并沒有將兩座剛架拱橋橫向連接,考慮到可靠的橫向連接可能有助于使結構受力分配更加合理,因此,采用數值模擬軟件ANSYS,建立兩座剛架拱橋相連接前后的模型,分析其靜力特性及動力參數,研究將新舊剛架拱橋連接是否合理。

    1 剛架拱橋建模

    該舊剛架拱橋2#橋與新剛架拱橋1#橋的結構、尺寸、材料一致,L/2上部構造設計圖如圖1所示,跨中橫向示意圖如圖2所示,拱腿、主拱厚度均為30 cm,橫向共有五片主梁,相鄰主梁間有11片15 cm×50 cm×150 cm橫梁及2片15 cm×150 cm×150 cm橫梁進行連接,相鄰拱腿間有2片15 cm×50 cm×150 cm橫梁進行連,設計荷載為公路-I級?,F狀兩座橋未設置橫向連接,擬采用濕澆鋼筋混凝土對1#橋、2#橋進行連接,連接構件長度為3.5 m。

    圖1 某剛架拱橋L/2上部構造設計圖

    圖2 剛架拱橋跨中橫向示意圖

    圖3 連接前單座剛架拱橋模型圖

    圖4 連接后雙座剛架拱橋模型圖

    采用ANSYS建模,連接前的1#、2#橋完全對稱,故簡化為單座剛架拱橋模型(如圖3所示),連接后雙座剛架拱橋模型如圖4所示。對應構件的彈性模量模型取值相同,采用SOLID45單元,拱肋、斜撐、拱腿、弦桿有C40混凝土和鋼筋組成,配筋率為6.14%,按公式(1)進行整體彈性模量的計算[4],得出彈性模量為4.28×1 010 Pa,密度為2.83 kg/m3,泊松比為0.3。

    ECS=(1-η)EC+ηES

    (1)

    式中,ECS——構件換算彈性模量;

    EC——混凝土彈性模量;

    ES——鋼筋彈性模量;

    η——構件的配筋率,η<2%時不考慮鋼筋對混凝土彈模的影響[5]。

    由于橋面鋪裝、橫隔梁、連接構件的配筋率較低,因此其彈性模量取為C30混凝土彈性模量,即為3×104MPa,密度取為2.50×103kg/m3,泊松比為0.3。

    固結模型拱腳端部,鉸接斜撐端部,弦桿端部僅加豎向約束,采用自由網格劃分,單座剛架拱橋模型共劃分出25 994個單元,連接的雙座剛架拱橋模型共劃分出49 073個單元。

    2 兩橋連接前后橫向連接強度分析

    2.1 有限元模擬原理

    在構件的彈性工作階段,構件所受荷載與變形成正比[6],故通過公式(2)計算橋梁的荷載橫向分配系數。

    (2)

    式中,ηj,i——單位荷載作用在j#梁時,i#梁的荷載橫向影響坐標;

    ui,j——此時i#梁的位移。

    2.2 結果分析

    通過計算得到各梁的荷載橫向分布影響豎向坐標如表1所示,從表1得到1#~3#梁連接前后的荷載橫向分布影響圖如圖5所示,4#~5#梁連接前后的荷載橫向分布影響圖如圖6所示。從圖中可以看出,兩橋連接前后,1號橋1#~3#梁的荷載橫向分布并沒有明顯變化,這是由于1號橋1#~3#梁離連接構件的距離較遠,而剛架拱橋的橫向連接偏弱,故1#~3#梁上的荷載對2#橋的影響較少,而4#~5#梁的荷載橫向分布在連接后變化很大,由于連接構件4#~5#梁的部分荷載傳到2#橋,故4#~5#梁的荷載橫向分布趨于均勻,減小了邊梁的受力,對構件有利。

    表1 各梁的荷載橫向分布影響豎向坐標表

    圖5 1#~3#梁連接前后的荷載橫向分布影響示意圖

    圖6 4#~5#梁連接前后的荷載橫向分布影響示意圖

    2.3 上部結構受力分析

    根據公路橋涵設計規(guī)范[7],可以得到荷載設計公式(3)。

    S=γ0(γGSGk+γQ1ΨC1SQ1k+γQ2ΨC2SQ2k+γQ3ΨC3SQ3k)

    (3)

    式中,γ0——結構重要性系數,取為1.0;

    γG——永久荷載分項系數,取為1.35;

    SGk——永久荷載標準值;

    γQ1——汽車分布荷載分項系數,取為1.4;

    SQ1k——汽車分布荷載標準值,取為10.5 kN/m;

    γQ2——集中荷載分項系數,取為1.4;

    SQ2k——集中荷載標準值,取為356 kN;

    γQ3——人群荷載標準值,取為3.5 kN/m;

    SQ3k——人群荷載分項系數,取為1.4;

    ΨC i——第i項可變荷載的組合系數,均取為0.7。

    在跨中彎矩同號荷載影響線施加荷載,使跨中彎矩達到最大值,采用ANSYS的非線性計算方法,得到上部結構在設計荷載作用下,橋梁的最大位移、最大壓應力、最大拉應力,列于表2,1#橋的最大主應力圖如圖7所示,1#橋、2#橋連接后最大主應力圖如圖8所示。從圖中可以看出,連接前后,各橋的最大位移出現的位置大致相同,且最大位移小于跨度的1/600,最大壓應力小于C40混凝土的設計值,符合規(guī)范要求;所不同的是,在兩橋連接后,最大位移、最大壓應力均有所減少,最大壓應力和最大拉應力出現的點均出現轉移,這是由于橫向連接改變了橋梁的受力分布所致,證明兩橋間添加橫向連接有助于提高橋梁的承載能力。值得注意的是,現實工程中,普通鋼筋混凝土橋梁允許少混凝土部分開裂,從表2也可以看出,連接后最大拉應力有所增加,甚至超過了C40混凝土的強度設計值,但是小于其標準值,應該引起設計人員的注意。連接前后,1、2#橋的大節(jié)點、小節(jié)點處均出現應力集中,數值在15~17 MPa間,連接后應力集中稍微減弱,但仍然在14~16 MPa之間。

    表2 剛架拱橋設計荷載作用計算結果表

    圖7 連接前結構主應力圖

    圖8 連接后結構主應力圖

    3 動力性能分析

    采用ANSYS的模態(tài)分析功能對連接前后的剛架拱橋進行動力學分析,得出其固有頻率,列于表3。從表中可以看出,連接后的剛架拱橋的前三階固有頻率均比連接前得剛架拱橋大,后三階固有頻率對比規(guī)律不明顯。實際工程中,橋梁的振型可以看成為各階振型的組合[8],較低階的振型占總振型的比重越大,而固有頻率越高,則說明需要的條件越多,故越難發(fā)生,因而可以知道連接后的鋼架拱橋的動力性能有所提高,有助于承載能力的提高[9]。從振型來看,連接前后的前幾階振型變化不大,后幾階振型變化較大,但是由于前兩階振型所占比例很大,故可以說明連接前后橋梁實際振型相差不遠。

    表3 固有頻率比較

    4 結語

    通過建立數值模型,分析得到的數據,對于連接后的剛架拱橋,可以得出以下結論:

    (1)邊梁的受力情況得到改善,對于類似的工程,建議對兩座橋梁進行橫向連接;

    (2)在設計荷載作用下,撓度和應力符合規(guī)范要求,且最大撓度、最大壓應力有所減少,橋梁的承載能力得到提高;

    (3)橋梁1階固有頻率和2階固有頻率都有所提高,動力性能得到改善。

    [1]廣東省交通廳.剛架拱橋——清遠北江大橋第一版[M].廣州:廣東科技出版社,1989.

    [2]劉云川,劉建民,王志輝.剛架拱橋病害特點與防治對策[J].山東交通學院學報,2006(6):26-28.

    [3]童孟勝,盧彭真,張英志.剛架拱橋的病害分析及防治對策[J].科學技術與工程,2004(8):694-698.

    [4]杜 斌,聶向珍.簡支轉連續(xù)預應力橋梁的仿真[J].武漢大學學報(工學版),2004,6(3):74-78.

    [5]貢金鑫,趙國藩.鋼筋混凝土結構考慮耐久性的可靠度研究進展[J].工業(yè)建筑,2000(11):528.

    [6]劉 華,葉見曙,俞 博,等.橋梁荷載橫向分布系數計算方法[J].交通運輸工程學報,2009,2(1):62-66.

    [7]JTG D60-2015,公路橋涵設計通用規(guī)范[S].

    [8]劉晶波.結構動力學第一版[M].北京:機械工業(yè)出版社,2009.

    [9]李遠哲.剛架拱橋抗震初步性能分析[D].重慶:重慶交通大學,2010.

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