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    基于某高層項(xiàng)目的爬模系統(tǒng)爬升過程分析及優(yōu)化研究

    2020-11-16 08:08:56王江波錢宏亮楊曉毅姜月菊王化杰
    四川建筑 2020年5期
    關(guān)鍵詞:爬模架體模架

    王江波,錢宏亮,楊曉毅,姜月菊,王化杰

    (1. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)(威海)土木工程系,山東威海 264209;2. 中國建筑一局(集團(tuán))有限公司,北京 100161;3. 中建一局集團(tuán)第三建筑有限公司,北京 100161)

    超高層施工的液壓爬升模板施工技術(shù)因機(jī)械化程度高、綜合效益顯著等優(yōu)點(diǎn)[1]得到了飛速發(fā)展。液壓爬模在提高工程施工質(zhì)量,加快施工進(jìn)度,節(jié)省人力、物力成本上具有明顯優(yōu)勢,是一種在超高層結(jié)構(gòu)施工中較先進(jìn)的模板施工工藝[2]。因液壓爬升模板施工技術(shù)出現(xiàn)的時(shí)間不久,工藝比較復(fù)雜,人們對其受力機(jī)理認(rèn)識不是很足,計(jì)算理論也嚴(yán)重落后于工程的應(yīng)用發(fā)展,從而對爬模的設(shè)計(jì)比較保守,導(dǎo)致爬模成本比較高。因此很有必要對爬模系統(tǒng)的相關(guān)構(gòu)件進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測與分析,了解其受力特性和工作狀態(tài),確保這些重要構(gòu)件在施工過程中的安全性[4],并進(jìn)行必要的優(yōu)化從而降低施工成本。爬模機(jī)位間距大小影響爬模架體的剛度和重量,間距過小,架體剛度過大,爬升精度要求高;間距過大,架體剛度太小,易變形。且動(dòng)力源互不平衡、機(jī)位間距等問題影響爬模爬升時(shí)的平衡性和同步性,從而對爬模的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響。因此如何布置機(jī)位,使架體既能保證剛度,又可以減小重量,提高架體爬升時(shí)的整體性和穩(wěn)定性是一個(gè)值得研究的問題。

    本文通過對通州運(yùn)河核心區(qū)開發(fā)地塊建筑所用液壓爬模系統(tǒng)進(jìn)行有限元ANSYS模擬分析,并利用現(xiàn)場監(jiān)測的數(shù)據(jù)進(jìn)行驗(yàn)證,得到可靠的模擬方法。該項(xiàng)目核心筒外側(cè)爬模系統(tǒng)共布置24個(gè)爬升機(jī)位(圖1),對核心筒外側(cè)的爬模系統(tǒng)機(jī)位位置進(jìn)行研究,得到經(jīng)濟(jì)合理的機(jī)位間距。

    1 爬模爬升工況有限元分析

    1.1 有限元模型建立

    爬模架體有限元模型通過ANSYS平臺建立,采用beam188單元來模擬各個(gè)構(gòu)件,材料以架體實(shí)際為準(zhǔn)選取,其中爬模架體的掛座和承重三角架立柱采用Q345鋼,其他部位構(gòu)件均采用Q235鋼。

    爬模架體構(gòu)件中以槽鋼為主,多個(gè)構(gòu)件為背對背槽鋼組合而成,建模時(shí)把這些構(gòu)件簡化為尺寸參數(shù)相同的工字鋼。共采用工字鋼、槽鋼、矩形鋼管、圓鋼管等9種不同規(guī)格尺寸的截面類型。

    圖2為對N1、N2、N3三個(gè)機(jī)位組成的爬升單元所建立的有限元的模型,模型高度為17 m,寬11 m。

    1.2 加載方案

    將爬模架體掛座和導(dǎo)軌的連接簡化為固定鉸支座,下部支腿和墻體的連接簡化為滑動(dòng)支座。模型自重由軟件自行計(jì)算,模板和外圍鋼板防護(hù)網(wǎng)自重根據(jù)GB 50009-2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[5]換算成線荷載分別加載到模板背楞和爬架外側(cè)立桿上。

    對2018年11月13日爬模爬升工況進(jìn)行模擬計(jì)算。當(dāng)天為1級東風(fēng),取風(fēng)速1.5 m/s。風(fēng)荷載大小按JGJ 195-2010《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》[6]計(jì)算,將風(fēng)荷載按前文方法換算成線荷載進(jìn)行加載。模板在背風(fēng)面風(fēng)荷載為風(fēng)吸,模板及以上高度的外圍鋼板防護(hù)網(wǎng)承受風(fēng)壓和風(fēng)吸共同作用,模板以下高度的外圍鋼板防護(hù)網(wǎng)風(fēng)荷載為風(fēng)壓,外圍鋼板防護(hù)網(wǎng)的透風(fēng)系數(shù)為0.65。

    爬模系統(tǒng)爬升時(shí),僅液壓操作平臺有6名工人在進(jìn)行操作作業(yè),其他平臺均無人員活動(dòng)。6名成年人按每人75 kg,液壓操作平臺面積為25.3 m2,故液壓操作平臺的實(shí)際活荷載為0.178 kN/ m2。將活荷載按前文所述方法換算成線荷載加到相應(yīng)的平臺梁上。

    所有約束完成后,從模型中可以得到支座的豎向反力為176.63 kN。此時(shí)為爬模系統(tǒng)在穩(wěn)定爬升時(shí)的豎向荷載總和。

    圖1 核心筒外側(cè)機(jī)位布置(單位:mm)

    圖2 N1、N2、N3機(jī)位ANSYS模型

    爬模爬升時(shí)豎向荷載應(yīng)該乘一個(gè)瞬間動(dòng)力放大系數(shù),動(dòng)力放大系數(shù)=1.78,得到爬升瞬間支座豎向反力為313.38 kN。

    1.3 計(jì)算分析

    進(jìn)行靜力計(jì)算,由結(jié)果可知,爬模系統(tǒng)在開始爬升的瞬間和穩(wěn)定爬升時(shí),掛座底部的拉應(yīng)力之差最大是42.9 MPa,掛座有限元模型計(jì)算的應(yīng)力云圖如圖3所示。

    1.4 實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

    爬模掛座的應(yīng)力監(jiān)測,采用MCU-32型分布式摸塊化自動(dòng)測量單元,應(yīng)變計(jì)采用耐久性和穩(wěn)定性較好,精度較高,抗電磁干擾能力較強(qiáng)的振弦式應(yīng)變計(jì),對爬模爬升時(shí)掛座的應(yīng)力進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測。應(yīng)變計(jì)的布置示意圖和現(xiàn)場安裝圖如圖4所示。

    14號應(yīng)變計(jì)的應(yīng)力曲線如圖5所示,由數(shù)據(jù)可知,爬升工況下掛座應(yīng)力變化值最大為43.37 MPa,與模擬值誤差為1.1 %,基本吻合,驗(yàn)證了有限元模擬的可行性。

    (a)爬升瞬間

    (b)穩(wěn)定爬升圖3 掛座應(yīng)力云圖

    2 爬模機(jī)位優(yōu)化

    2.1 優(yōu)化方案

    JGJ 195-2010《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》中建議油缸機(jī)位間距不宜超過5 m,當(dāng)機(jī)位間距內(nèi)采用梁模板時(shí),間距不宜超過6 m。如前文圖1所示,N1、N2、N3三個(gè)機(jī)位間距相對較大,若對其優(yōu)化,則優(yōu)化后的機(jī)位間距將超過5 m,與規(guī)程中的建議相沖突,因此選擇機(jī)位間距較小的N4、N5、N6機(jī)位(前文圖1框選機(jī)位)進(jìn)行優(yōu)化。將N4、N5、N6三個(gè)機(jī)位優(yōu)化為兩個(gè),優(yōu)化方案如圖6所示。優(yōu)化后的N4、N5兩個(gè)機(jī)位之間距離為4.8 m,兩個(gè)機(jī)位外側(cè)的承載寬度分別為2.8 m。

    考慮到結(jié)構(gòu)的抗風(fēng)性能,加大主平臺及以上的矩形鋼管截面,矩形鋼管的強(qiáng)軸與墻體垂直,增強(qiáng)架體在最不利方向抗風(fēng)性能。

    2.2 有限元分析

    (a)應(yīng)變計(jì)安裝示意

    (b)應(yīng)變計(jì)安裝現(xiàn)場安裝圖4 應(yīng)變計(jì)安裝

    圖5 爬模掛座應(yīng)力變化曲線

    圖6 爬模機(jī)位優(yōu)化示意(單位:mm)

    按前文介紹的有限元模擬方法對優(yōu)化后機(jī)位后的爬升單元進(jìn)行建模計(jì)算分析。各項(xiàng)荷載均按JGJ195-2010《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》中規(guī)定的爬升工況取值,模板和液壓操作平臺活荷載分別取1 kN/m2,風(fēng)荷載取7級最大風(fēng)速17 m/s,動(dòng)力放大系數(shù)按前文的計(jì)算方法取1.78。

    按前文介紹的方法,對爬模在實(shí)際工作的爬升工況進(jìn)行分析計(jì)算,架體的整體應(yīng)力圖如圖7所示。

    圖7 優(yōu)化后N4、N5機(jī)位爬升瞬間應(yīng)力云圖

    從計(jì)算結(jié)果可以看出,爬模架體的最大拉應(yīng)力為152 MPa,位于承重三角架立柱與掛座連接部位上端,最大壓應(yīng)力為-141 MPa,位于承重三角架立柱與掛座連接部位下端。爬模架體最大拉、壓應(yīng)力均在掛座處,且最大拉應(yīng)力和最大壓應(yīng)力均遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于承重三角架立柱和掛座所用的Q345鋼的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。同時(shí)爬架所承受的最大拉應(yīng)力和最大壓應(yīng)力也均小于Q235鋼的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,說明爬模架體的其他構(gòu)件也足夠安全。由計(jì)算結(jié)果可以知道,爬模系統(tǒng)機(jī)位優(yōu)化后在爬升工況下可以滿足承載力和使用要求。

    2.3 爬模強(qiáng)度和剛度計(jì)算分析

    上節(jié)介紹的是按項(xiàng)目實(shí)際的爬升工況對優(yōu)化機(jī)位后的模型進(jìn)行了驗(yàn)算分析,本節(jié)將按照J(rèn)GJ 195-2010《液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程》,對爬模系統(tǒng)在施工工況、爬升工況和停工工況三種不同工況下進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計(jì)算分析,荷載效應(yīng)組合情況如表1所示。

    表1 爬模裝置荷載效應(yīng)組合

    分別對有限元模型進(jìn)行三種不同工況下,荷載效應(yīng)組合后的計(jì)算分析,得到各種工況下爬模架體的結(jié)構(gòu)變形圖和應(yīng)力云圖,如圖8所示。由計(jì)算結(jié)果可以看出在停工工況下(取9級風(fēng)),爬模架體的變形和應(yīng)力是最大的,可見風(fēng)荷載對爬模架體的影響非常大。

    由分析結(jié)果可知爬模架體在強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算中,停工工況下應(yīng)力和變形均達(dá)到最大,其中強(qiáng)度驗(yàn)算最大組合壓應(yīng)力為-166 MPa,位于架體縱梁與承重三角架橫梁連接部位,最大組合拉應(yīng)力為165 MPa,位于架體上平臺立柱與架體縱梁連接部位,均小于Q235鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;剛度驗(yàn)算中,最大位變形位于架體上平臺立柱頂端,最大位移為8.3 cm,超過限值,因此在風(fēng)力達(dá)到7級以上時(shí),不僅要停止爬模作業(yè),還要對架體做相應(yīng)的拉結(jié)。不同工況下的力學(xué)性能如表2所示。

    表2 爬模架體在各工況下的結(jié)構(gòu)響應(yīng)

    圖8 三種工況下模型的變形圖和應(yīng)力云圖

    由表2可知,優(yōu)化后的爬模架體在三種工況下的強(qiáng)度驗(yàn)算中,最大組合應(yīng)力均小于Q235鋼的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,滿足承載力和正常使用要求。其中有限元計(jì)算的壓應(yīng)力極值為構(gòu)件局部應(yīng)力值,而因構(gòu)件長細(xì)比較小,按規(guī)范進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算時(shí),得到的是均勻壓應(yīng)力值,故按穩(wěn)定計(jì)算出的應(yīng)力值小于有限元模擬的壓應(yīng)力極值,因此構(gòu)件不存在穩(wěn)定問題。

    2.4 爬模穩(wěn)定計(jì)算分析

    由上小節(jié)強(qiáng)度計(jì)算結(jié)果分析可知,三種工況下,承重三角架的斜撐的應(yīng)力和軸力均大于其他構(gòu)件,因此對兩根斜撐中軸力較大的進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算。按GB 50017-2003《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[7]中對雙軸對稱閉口截面的壓彎構(gòu)件采用下式進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算:

    三種工況下承重三角架斜撐的ANSYS強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力值和手算穩(wěn)定應(yīng)力值結(jié)果對比如表3所示。

    表3 承重三角架斜撐應(yīng)力 MPa

    可以看出,爬升工況下承重三角架斜撐穩(wěn)定性計(jì)算應(yīng)力值是強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)力值的2.19倍,說明爬模在爬升時(shí)穩(wěn)定性能更重要。由計(jì)算結(jié)果可以得出爬模的安全承載力驗(yàn)算優(yōu)先等級,施工和爬升工況下應(yīng)以穩(wěn)定性計(jì)算為主,而停工工況下則應(yīng)以強(qiáng)度計(jì)算為主。

    由穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果可知,三種工況下,爬模架體中承受軸力較大存在失穩(wěn)可能性的三角架斜撐,其穩(wěn)定計(jì)算中應(yīng)力值遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于Q235鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,說明爬模系統(tǒng)的機(jī)位優(yōu)化后,架體整體穩(wěn)定性滿足承載力和正常使用要求。

    3 結(jié)論

    本文針對北京通州運(yùn)河核心區(qū)開發(fā)地塊中的建筑核心筒外側(cè)液壓自爬模的爬升過程進(jìn)行深入分析,得到如下結(jié)論:

    (1)建立了核心筒外側(cè)液壓自爬模結(jié)構(gòu)精細(xì)化有限元模型,對其爬模過程進(jìn)行了模擬分析,并通過現(xiàn)場實(shí)測驗(yàn)證了分析方法的準(zhǔn)確性,為類似爬模系統(tǒng)優(yōu)化分析提供了方法參考。

    (2)優(yōu)化了項(xiàng)目核心筒外側(cè)的爬模機(jī)位,優(yōu)化后的爬模架體滿足承載力和正常使用要求。通過精細(xì)化有限元建模分析,得到了較為合理的機(jī)位布置間距,減少了機(jī)位,降低了施工成本,為以后高層施工中爬模機(jī)位的布置提供了參考,為液壓爬升模板技術(shù)在高層施工中的推廣提供了助力。

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