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    試驗連接結(jié)構(gòu)對航空發(fā)動機轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力特性的影響分析

    2020-10-09 10:10王慶平崔巍劉坤
    中國科技縱橫 2020年9期
    關(guān)鍵詞:動力特性

    王慶平 崔巍 劉坤

    摘 要:采用仿真計算和試驗驗證相結(jié)合的方法,研究了試驗連接結(jié)構(gòu)對某型航空發(fā)動機轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力特性的影響。結(jié)果表明:連接結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的一階臨界轉(zhuǎn)速影響較小,對二階、三階臨界轉(zhuǎn)速影響比較明顯;連接結(jié)構(gòu)采用鈦合金材料對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)和動力輸入軸振動位移幅值的影響明顯小于不銹鋼材料。

    關(guān)鍵詞:航空發(fā)動;連接結(jié)構(gòu);轉(zhuǎn)子系統(tǒng);動力特性

    中圖分類號:V231.96 文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A 文章編號:1671-2064(2020)09-0098-02

    0 引言

    航空發(fā)動機的整機振動對發(fā)動機的研制、工作可靠性和壽命等產(chǎn)生直接的影響[1]。統(tǒng)計表明航空發(fā)動機的結(jié)構(gòu)強度故障90%以上是由振動導(dǎo)致或者與振動有關(guān)[2],而轉(zhuǎn)子——支承系統(tǒng)的振動和穩(wěn)定性直接影響著發(fā)動機的整機振動水平。因此,對轉(zhuǎn)子——支承系統(tǒng)的動力特性進(jìn)行研究和改進(jìn),是減小發(fā)動機整機振動行之有效的方法。

    影響轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力特性的因素很多。彈性支承的動力特性參數(shù),直接影響轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動力特性以及整臺發(fā)動機的振動水平[3-4],且支承剛度是重要的影響因素之一[5];彈性支承與軸承外環(huán)之間的擠壓油膜,對整個轉(zhuǎn)子系統(tǒng)可以起到較好的減振效果[6-9];試驗研究時轉(zhuǎn)子系統(tǒng)與試驗臺之間的連接結(jié)構(gòu)也對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動力特性產(chǎn)生不可忽略的影響[10]。

    本文針對某型航空發(fā)動機轉(zhuǎn)子系統(tǒng),通過仿真計算和試驗驗證結(jié)合的方法,研究轉(zhuǎn)子系統(tǒng)與試驗臺之間的連接結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力特性的影響。

    1 轉(zhuǎn)子系統(tǒng)簡介

    某型航空發(fā)動機轉(zhuǎn)子系統(tǒng)主要由軸流葉輪、離心葉輪、兩級燃?xì)鉁u輪、中心拉桿以及轉(zhuǎn)子與試驗臺連接的套齒、連接環(huán)等組成,轉(zhuǎn)子組件之間采用圓弧端齒定心、定位,通過中心拉桿施加預(yù)緊力連接在一起,其結(jié)構(gòu)簡圖如圖1所示。

    2 有限元模型及計算結(jié)果

    2.1有限元模型

    本文為了分析有無套齒和連接環(huán)(連接結(jié)構(gòu)),以及使用不同材料對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力學(xué)特性的影響,建立了有限元仿真計算模型。有限元模型采用八節(jié)點四邊形單元,前后兩個彈性支承使用軸承單元模擬,采用集中質(zhì)量單元模擬葉片及部分輪盤、導(dǎo)流盤等。有無連接結(jié)構(gòu)的有限元模型如圖2和圖3所示。

    2.2計算結(jié)果

    前、后彈支剛度分別取1.8×107N/m和4.9×107N/m,有無連接結(jié)構(gòu)以及連接結(jié)構(gòu)分別采用不銹鋼和鈦合金(TC4)材料時,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動力特性計算結(jié)果見表1;有無連接結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振型基本一致,本文僅給出有連接結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振型圖,如圖4~圖6所示。

    分析圖4~圖6可知,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)一階振型為平動,二階振型為擺動,三階振型為彎曲。

    分析表1可知,有連接結(jié)構(gòu)時,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)各階臨界轉(zhuǎn)速裕度均有較明顯的降低,最小降低約4.1%,最大降低約38%。連接結(jié)構(gòu)使用不銹鋼或者鈦合金材料,對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的一階臨界轉(zhuǎn)速基本無影響;二階臨界轉(zhuǎn)速裕度僅有14.5%和9.2%,不滿足轉(zhuǎn)子臨界轉(zhuǎn)速裕度要求[11],由于轉(zhuǎn)子系統(tǒng)工作時不在此轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)長時間停留,影響相對較小;連接結(jié)構(gòu)采用不銹鋼材料時,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的三階臨界轉(zhuǎn)速裕度僅1.7%,無法滿足使用要求,采用鈦合金材料時,三階臨界轉(zhuǎn)速裕度有13.3%的裕度,在做好振動監(jiān)測的前提下,可以進(jìn)行相關(guān)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力特性試驗。

    仿真計算結(jié)果為后續(xù)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力特性試驗提供了設(shè)計參考和依據(jù)。

    3 試驗驗證

    3.1試驗器簡介

    試驗使用的高速轉(zhuǎn)子動力特性試驗器,具有轉(zhuǎn)速控制精度高,參數(shù)測試精度高等優(yōu)點。在前、后軸承座安裝加速度傳感器和位移傳感器測量轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的振動加速度和振動位移幅值,使用應(yīng)變計和溫度傳感器監(jiān)測軸承的應(yīng)力和溫度。試驗器安裝及測試示意如圖7所示。

    “⊥”表示垂直方向,“=”表示水平方向;A1~A4為加速度傳感器,D1為振動位移傳感器,S1~S4為測量彈支應(yīng)力的應(yīng)變計,T1~T2為軸承溫度傳感器。

    3.2試驗結(jié)果及分析

    使用高速轉(zhuǎn)子動力特性試驗器,針對連接結(jié)構(gòu)采用不銹鋼材料和鈦合金材料轉(zhuǎn)子系統(tǒng),分別開展了動力特性試驗研究。試驗結(jié)果如圖8~圖12所示。

    分析圖8~圖11可知,連接結(jié)構(gòu)采用不銹鋼或者鈦合金材料時,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的一階臨界轉(zhuǎn)速基本相同,均在10000rpm左右,二階臨界轉(zhuǎn)速分別約為21000rpm和23200rpm,與仿真計算結(jié)果一致。轉(zhuǎn)子系統(tǒng)過一階臨界轉(zhuǎn)速時,振動較小,過二階臨界轉(zhuǎn)速時,采用不銹鋼材料連接結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)有明顯的振動增大現(xiàn)象,且出現(xiàn)多個振動尖峰,而采用鈦合金材料連接結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng),振動位移幅值較小且變化比較平穩(wěn),未出現(xiàn)明顯振動尖峰。

    分析圖12可知,連接結(jié)構(gòu)采用鈦合金材料時,動力輸入軸的振動位移幅值明顯低于不銹鋼材料,且變化比較平穩(wěn)。采用不銹鋼連接結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)子系統(tǒng),在轉(zhuǎn)速27500rpm時,由于動力輸入軸的振動位移幅值超限,導(dǎo)致試驗無法繼續(xù)。

    4 結(jié)論

    通過仿真計算和試驗驗證,研究了采用不同材料的連接結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)動力特性的影響,得到主要結(jié)論如下:

    (1)有無連接結(jié)構(gòu),以及連接結(jié)構(gòu)采用不同材料,對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的一階臨界轉(zhuǎn)速影響較小,對二階和三階臨界轉(zhuǎn)速有較明顯的影響;

    (2)連接結(jié)構(gòu)采用不銹鋼或者鈦合金材料時,轉(zhuǎn)子系統(tǒng)和動力輸入軸的振動位移幅值相差較大,鈦合金材料明顯小于不銹鋼材料;

    (3)在設(shè)計轉(zhuǎn)子系統(tǒng)與試驗臺的連接結(jié)構(gòu)時,在滿足結(jié)構(gòu)強度的前提下,應(yīng)選擇密度小重量輕的材料和結(jié)構(gòu),以減小對轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的影響。

    參考文獻(xiàn)

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    [2] 蘇春峰.彈性環(huán)式擠壓油膜阻尼器動力特性研究[D].沈陽:沈陽航空工業(yè)學(xué)院,2009.

    [3] 黃太平.彈性支承與轉(zhuǎn)子之間參數(shù)匹配分析[J].南京航空航天大學(xué)學(xué)報,1983(3):5-25.

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    [10] 諶剛,駱振黃.帶萬向節(jié)轉(zhuǎn)子的動力學(xué)特性分析[C].全國轉(zhuǎn)子動力學(xué)學(xué)術(shù)討論會,1989.

    [11] 航空發(fā)動機設(shè)計手冊 第19冊 轉(zhuǎn)子動力學(xué)及整機振動[M].北京:航空工業(yè)出版社,2000.

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