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    地層滲透性差異對(duì)壁后注漿漿液固結(jié)特性影響研究

    2020-07-27 09:48:44王鈺城趙小鵬周詩(shī)涵張亞洲閔凡路
    河南科學(xué) 2020年6期
    關(guān)鍵詞:滲透性漿體滲透系數(shù)

    王鈺城, 趙小鵬, 周詩(shī)涵, 張亞洲, 閔凡路

    (1.河海大學(xué)巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室,南京 210098; 2.河海大學(xué)土木與交通學(xué)院,南京 210098;3.中交隧道工程局有限公司,北京 100102; 4.上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司,上海 200000)

    近年來(lái),盾構(gòu)工法在城市地鐵及水下隧道建設(shè)中得到了廣泛使用. 在盾構(gòu)隧道掘進(jìn)過(guò)程中,管片脫離盾尾后會(huì)產(chǎn)生10~20 cm左右的盾尾間隙,一般采用壁后注漿來(lái)填充[1-2]. 若漿液填充不滿或漿液性質(zhì)與地層不匹配,地層可能會(huì)出現(xiàn)較大的變形,影響地面建筑物安全. 壁后注漿漿液注入盾尾間隙后,在盾構(gòu)機(jī)注漿壓力和地層土水壓力共同作用下,漿液中的水分向地層中滲透,同時(shí)孔壓逐漸消散,漿液體積收縮,這一過(guò)程本質(zhì)上屬于漿液固結(jié)過(guò)程[3-4]. 當(dāng)盾構(gòu)隧道穿越滲透性不同的地層時(shí),在漿液充填均勻的前提下,漿體固結(jié)排水引起的體積收縮量差異是導(dǎo)致地層發(fā)生不均勻變形主要因素之一,明確不同地層條件下漿液體積收縮量變化規(guī)律是工程中極為關(guān)注的問(wèn)題.

    在地層與漿液性質(zhì)匹配方面,韓月旺[5]、左佳[6]、王睿[7-8]等對(duì)于不同注漿材料的固結(jié)特性進(jìn)行系統(tǒng)研究,對(duì)比各種地層下漿液固結(jié)排水速率、壓力消散特性和地層變形等參數(shù),發(fā)現(xiàn)相比于惰性漿,硬性漿固結(jié)完成后的不排水強(qiáng)度和有效黏聚力較大. 杜瑞[9]、張海濤[10]、范昭平[11]等研究了漿液在不同地層下固結(jié)排水規(guī)律的差異,認(rèn)為漿液材料的性質(zhì)對(duì)漿液固結(jié)后強(qiáng)度影響較大,固結(jié)初期材料性質(zhì)差異對(duì)漿液排水固結(jié)影響較大. 針對(duì)漿液最終固結(jié)強(qiáng)度和固結(jié)速度問(wèn)題,Youn[12-13]等通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)測(cè)試了不同成分漿液在盾尾間隙為20 cm條件下的固結(jié)排水過(guò)程,大部分試驗(yàn)漿液都能保持注漿要求的流動(dòng)性,并且所有的漿液在固結(jié)過(guò)程中排水規(guī)律都相似,但不同組分的漿液最終強(qiáng)度不同. 張莎莎、白云[14-15]等推導(dǎo)了盾構(gòu)機(jī)尾部同步注漿時(shí)注入漿液的固結(jié)方程,認(rèn)為周圍土體的滲流阻力對(duì)壁后注漿在黏性土中的固結(jié)速度影響很大,對(duì)砂性土中漿液固結(jié)速度影響不大. 以上研究主要針對(duì)漿液性質(zhì)變化對(duì)固結(jié)過(guò)程的影響,對(duì)于不同滲透系數(shù)條件下地層的孔隙水壓力消散、固結(jié)強(qiáng)度增長(zhǎng)規(guī)律等固結(jié)特征研究尚不夠完善.

    本文針對(duì)粉質(zhì)黏土、粉細(xì)砂、礫砂等三種不同滲透性地層,針對(duì)不同地層展開(kāi)漿液固結(jié)排水試驗(yàn),研究地層滲透性差異對(duì)壁后注漿漿液固結(jié)特性影響,進(jìn)而明確不同地層中漿液固結(jié)排水引起的體積收縮量差異、固結(jié)強(qiáng)度差異等參數(shù),為評(píng)估地層不均勻變形提供參考.

    1 試驗(yàn)材料與方法

    1.1 壁后注漿漿液配比及性質(zhì)參數(shù)

    試驗(yàn)采用的硬性漿漿液配比見(jiàn)表1,本試驗(yàn)中采用的膨潤(rùn)土為南京湯山膨潤(rùn)土有限公司的Ⅰ級(jí)納基膨潤(rùn)土,采用羧甲基纖維素高效減水劑. 根據(jù)規(guī)范測(cè)定漿液具體工程參數(shù),漿液基本性質(zhì)參數(shù)見(jiàn)表2,其中漿液的滲透系數(shù)為漿液被水透過(guò)的性能[16].

    表1 試驗(yàn)漿液配比表Tab.1 Test slurry ratio table

    表2 漿液的基本性質(zhì)參數(shù)Tab.2 Basic engineering parameters of the slurry

    1.2 試驗(yàn)地層與壓力選取

    由于實(shí)際工程穿越地層眾多,漿液在盾尾間隙中的排水條件差異較大,其固結(jié)過(guò)程也存在較大差異[17-18].為明確不同地層漿液固結(jié)過(guò)程差異,選擇粉質(zhì)黏土、粉細(xì)砂、礫砂三種滲透性差異較大地層進(jìn)行試驗(yàn).

    試驗(yàn)固結(jié)壓力的選取與實(shí)際注漿壓力和地層土水壓力有關(guān),固結(jié)壓力為注漿壓力和地層土水壓力之差[19-20]. 以華中地區(qū)為例,上部多為粉質(zhì)黏土層,中部多為粉細(xì)砂層,下部多為礫砂層等地層. 由于實(shí)際工程中隧道埋深不斷發(fā)生變化,固結(jié)壓力也隨之不斷調(diào)整. 為了更好模擬實(shí)際情況,選用4組固結(jié)壓力:200、300、400、500 kPa. 在試驗(yàn)室內(nèi)重塑配制得到試驗(yàn)地層,并通過(guò)常水頭試驗(yàn)得到其滲透系數(shù),盾構(gòu)穿越主要地層性質(zhì)見(jiàn)表3.

    表3 盾構(gòu)穿越的主要地層性質(zhì)Tab.3 Shield crossing major stratigraphic properties

    1.3 試驗(yàn)方法

    1)壁后注漿體固結(jié)試驗(yàn)

    圖1為模擬壁后注漿體的固結(jié)試驗(yàn)裝置[9]. 先將空氣壓縮機(jī)提供的氣壓施加到漿液上,采用孔壓采集系統(tǒng),測(cè)量漿體中孔隙水應(yīng)力隨時(shí)間的變化.

    圖1 漿體固結(jié)試驗(yàn)裝置Fig.1 Slurry consolidation test device

    在裝置下層中裝入10 cm試驗(yàn)地層,采用分層擊實(shí)的方法保證裝樣的均勻性,如圖2(a)所示,裝900 mL漿液至乳膠膜中,密封乳膠膜,注清水至乳膠膜上部,漿液在壓力下固結(jié)的過(guò)程中,水位緩慢降低,通過(guò)讀取“U”型管凹液面的刻度隨時(shí)間變化來(lái)體現(xiàn)漿體的固結(jié)沉降過(guò)程.

    圖2 漿體固結(jié)試驗(yàn)過(guò)程Fig.2 Slurry consolidation test process

    “U”型管中液面保持不變之后,將底座閥門旋開(kāi),清除采集孔壓系統(tǒng)中的原有讀數(shù),讀出“U”型管凹液面最初讀數(shù),將固結(jié)壓力依次設(shè)置到200、300、400、500 kPa,隨后對(duì)漿液加壓. 觀察“U”型管液面讀數(shù),記錄漿體固結(jié)沉降量與時(shí)間的關(guān)系.

    漿液固結(jié)完成,如圖2(b)所示,用環(huán)刀取樣,如圖2(c)所示,將無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試樣養(yǎng)護(hù)至設(shè)計(jì)齡期后,使用YYW-2型應(yīng)變控制式無(wú)側(cè)限壓力儀測(cè)試無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度,如圖2(d)所示,得到固結(jié)強(qiáng)度.

    2)漿體滲透系數(shù)試驗(yàn)

    漿體固結(jié)完成后,打開(kāi)試驗(yàn)裝置,使用2個(gè)涂抹凡士林后的環(huán)刀取出試樣并放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)1 d.待養(yǎng)護(hù)完成后,使用TST-55型變水滲透儀,測(cè)試固結(jié)后漿液滲透系數(shù),進(jìn)行兩次同步試驗(yàn),取平均值作為固結(jié)后漿液滲透系數(shù). 固結(jié)前的漿液也使用TST-55型變水頭試驗(yàn)儀測(cè)量其滲透系數(shù)(圖3).

    圖3 漿液固結(jié)體滲透試驗(yàn)圖Fig.3 Permeability test diagram of grout consolidation body

    2 試驗(yàn)結(jié)果分析與討論

    2.1 地層滲透性差異對(duì)孔隙水應(yīng)力消散的影響

    注漿材料的固結(jié)和軟黏土類似,是一種由流動(dòng)狀態(tài)變?yōu)楣腆w狀態(tài)的過(guò)程,期間孔隙水應(yīng)力不斷減小,有效應(yīng)力逐漸增大,因此可以用孔隙水應(yīng)力消散的程度來(lái)反映漿液固結(jié)程度. 當(dāng)孔隙水應(yīng)力變化至0時(shí),視為漿液固結(jié)完成. 通過(guò)固結(jié)裝置上的孔壓計(jì)分別測(cè)得不同滲透性地層及壓力下漿液孔壓消散曲線,各地層及壓力下孔壓消散規(guī)律均類似,固結(jié)前期呈直線快速下降,此后速度逐漸減緩,直至最終消散.

    粉質(zhì)黏土層中孔隙水應(yīng)力在1000 s內(nèi)快速下降,前期固結(jié)速度快,后期固結(jié)速度變慢,最終固結(jié)完成時(shí)間為6800 s,如圖4(a);粉砂、礫砂等滲透性較大地層中,固結(jié)前50 s內(nèi)孔隙水應(yīng)力即快速下降,固結(jié)基本完成,粉砂在0.3 MPa固結(jié)壓力下900 s完成固結(jié),如圖4(b). 孔隙水應(yīng)力消散速率與地層滲透系數(shù)相關(guān).

    圖4 不同固結(jié)壓力下各地層孔壓消散曲線圖Fig.4 Dissipation curves of each layer under different grouting pressures

    粉質(zhì)黏土地層的滲透系數(shù)較小,前期漿體中水分的排出速度受到了地層滲透系數(shù)的限制,因此,前期孔隙水應(yīng)力隨著固結(jié)時(shí)間的延長(zhǎng)呈線性下降;后期,隨著漿液逐漸固結(jié),漿體的滲透系數(shù)不斷減小,孔隙水應(yīng)力隨著固結(jié)時(shí)間的延長(zhǎng)而緩慢下降,直至固結(jié)完成. 在礫砂地層中,在高固結(jié)壓力作用下,固結(jié)前期漿體快速壓縮,同時(shí)在快速排水時(shí)攜帶了大量的細(xì)小顆粒,導(dǎo)致地層交界處的漿體滲透系數(shù)較小,延緩了后期漿體中水分的排出,最終使得0.5 MPa固結(jié)壓力作用下漿體的固結(jié)完成時(shí)間要略長(zhǎng)于0.4 MPa時(shí)的固結(jié)時(shí)間.

    滲透系數(shù)對(duì)漿液固結(jié)有至關(guān)重要的影響. 漿體的滲透系數(shù)與地層的滲透系數(shù)存在一種對(duì)應(yīng)關(guān)系,若漿體的滲透系數(shù)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于地層的滲透系數(shù)(如在粉質(zhì)黏土層中),漿液固結(jié)的主導(dǎo)因素是地層的滲透系數(shù);隨著地層滲透系數(shù)的不斷增大,地層滲透系數(shù)不斷增大至大于漿液滲透系數(shù)時(shí)(如在粉砂層或礫砂層中),漿液固結(jié)的主導(dǎo)因素不再是地層滲透系數(shù),而取決于漿液保水性和抗水分散性等漿液本身性質(zhì).

    2.2 地層滲透性差異對(duì)漿液固結(jié)變形量的影響

    漿液固結(jié)變形量用軸向應(yīng)變表示. 三種漿體的固結(jié)前期軸向應(yīng)變曲線形態(tài)相似,固結(jié)前期軸向應(yīng)變都是線性增加,后期趨于穩(wěn)定后保持不變.

    粉質(zhì)黏土等低滲透性地層中,在0.2 MPa固結(jié)壓力作用下,由于地層滲透系數(shù)較小,固結(jié)排水過(guò)程較緩慢,固結(jié)前期漿體的軸向應(yīng)變量呈線性增大趨勢(shì),隨著固結(jié)時(shí)間的延長(zhǎng),漿體的軸向應(yīng)變?cè)隽恐饾u減小,并趨于平緩,如圖5(a). 在粉砂、礫砂等滲透性較大地層中,土體顆粒相對(duì)較大,在不同固結(jié)壓力作用下,加壓瞬間漿體中的微小顆粒在水流下迅速被帶出,漿液軸向應(yīng)變量在短時(shí)間內(nèi)達(dá)到最大值,并最終達(dá)到穩(wěn)定,如圖5(b). 礫砂層中,漿液在0.5 MPa固結(jié)壓力下不斷被進(jìn)一步的壓縮,軸向應(yīng)變量較0.4 MPa下的軸向應(yīng)變也略有增加.

    軸向應(yīng)變量與孔壓消散有很好的對(duì)應(yīng)關(guān)系,最終的應(yīng)變量與具體地層有關(guān). 低滲透性地層受到地層滲透系數(shù)限制,固結(jié)前期漿體的軸向應(yīng)變量斜率主要取決于地層的滲透系數(shù);后期,隨著漿體中水分的減少及水泥的水化作用使?jié){體骨架強(qiáng)度不斷增加,漿體的軸向應(yīng)變量也逐漸減小,直至穩(wěn)定;高滲透性地層中主要取決于漿體本身的性質(zhì). 此外,礫砂地層在0.4 MPa和0.5 MPa下軸向應(yīng)變幾無(wú)變化,說(shuō)明在高滲透性地層,固結(jié)壓力對(duì)最終軸向應(yīng)變穩(wěn)定值影響不大.

    圖5 不同固結(jié)壓力下各地層軸向變形曲線圖Fig.5 Axial deformation curves of each layer under different grouting pressures

    2.3 地層滲透性差異對(duì)固結(jié)強(qiáng)度的影響

    為探究漿液在不同地層及固結(jié)壓力下固結(jié)后強(qiáng)度增長(zhǎng)規(guī)律,將固結(jié)完成的試樣放入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱內(nèi)依次養(yǎng)護(hù)3、7、28 d,并用無(wú)側(cè)限強(qiáng)度儀分別測(cè)得不同齡期下的無(wú)側(cè)限強(qiáng)度,分別用R3d、R7d和R28d表示,試驗(yàn)結(jié)果如圖6所示.

    粉質(zhì)黏土的3 d固結(jié)強(qiáng)度為0.46 MPa,隨著水泥水化作用不斷發(fā)展,漿液固結(jié)體的強(qiáng)度持續(xù)增加,在第28 d時(shí)漿體的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度可達(dá)到穩(wěn)定最大值. 28 d固結(jié)強(qiáng)度粉質(zhì)黏土最小,粉砂次之,礫砂最大(0.5 MPa下的28 d固結(jié)強(qiáng)度為3.8 MPa). 在0.5 MPa固結(jié)壓力作用下,較高的壓力使得固結(jié)體的壓實(shí)度較0.4 MPa固結(jié)壓力作用下的高,使其無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度也略微增大,但對(duì)于高滲透性地層,固結(jié)壓力對(duì)固結(jié)強(qiáng)度影響很小,地層滲透性是最主要影響因素.

    圖6 不同固結(jié)壓力下各地層固結(jié)強(qiáng)度圖Fig.6 Consolidation strength curves of different layers under different grouting pressures

    為獲得漿液強(qiáng)度發(fā)展規(guī)律,計(jì)算漿液在不同齡期下強(qiáng)度比值,結(jié)果見(jiàn)表4. 各地層固結(jié)7 d至28 d的強(qiáng)度增長(zhǎng)率均小于固結(jié)前7 d的強(qiáng)度增長(zhǎng)率,說(shuō)明前期固結(jié)速度快,漿體迅速獲得可靠的強(qiáng)度,隨著水化作用的不斷進(jìn)行,漿體強(qiáng)度緩慢增長(zhǎng)并達(dá)到最大強(qiáng)度. 在地層滲透性差異方面,在粉砂、礫砂等滲透性較高地層中,漿液排水速度快,短時(shí)間內(nèi)漿液迅速固結(jié),漿體強(qiáng)度增長(zhǎng)速率較粉質(zhì)黏土層等低滲透性地層更快.

    表4 漿液固結(jié)強(qiáng)度隨時(shí)間增長(zhǎng)表Tab.4 Consolidation strength increases of slurry with time

    2.4 地層滲透性差異對(duì)固結(jié)后漿體滲透系數(shù)的影響

    為體現(xiàn)不同地層條件下固結(jié)后漿液性質(zhì)變化,測(cè)試固結(jié)后漿液滲透系數(shù),結(jié)果見(jiàn)表5. 在礫砂、粉砂等高滲透性地層中,固結(jié)后漿液滲透系數(shù)降低較小,在粉質(zhì)黏土等低滲透性地層中降低較大.

    固結(jié)前后漿液的滲透系數(shù)變化的過(guò)程類似于復(fù)合地層的滲透過(guò)程,在滲透性較小地層中,漿液固結(jié)的主導(dǎo)因素是地層的滲透系數(shù),漿液固結(jié)前后滲透系數(shù)變化較?。辉跐B透性較大地層中,固結(jié)的主導(dǎo)因素變?yōu)闈{液的滲透系數(shù),漿液性質(zhì)在固結(jié)過(guò)程中更為重要,漿液的滲透行為得以充分發(fā)生,漿液的滲透系數(shù)變化也更大.

    表5 固結(jié)前后漿液滲透系數(shù)變化表Tab.5 Change of grout permeability coefficients before and after consolidation

    3 總結(jié)

    1)漿液固結(jié)過(guò)程中孔隙水應(yīng)力不斷消散,漿體軸向應(yīng)變逐漸增大,固結(jié)強(qiáng)度不斷增大,具體固結(jié)過(guò)程取決于漿液性質(zhì)及地層情況.

    2)粉質(zhì)黏土等低滲透性地層中,地層滲透系數(shù)小于漿液滲透系數(shù),水分入滲困難,孔壓消散緩慢,軸向應(yīng)變速率??;粉細(xì)砂和礫砂等滲透性較大地層中,地層滲透系數(shù)大于漿液滲透系數(shù),孔壓消散速率和軸向應(yīng)變速率均較大,地層滲透性對(duì)固結(jié)過(guò)程影響較小,不同固結(jié)壓力也對(duì)固結(jié)過(guò)程影響較小.

    3)各養(yǎng)護(hù)齡期下,漿液在粉質(zhì)黏土層中固結(jié)后無(wú)側(cè)限強(qiáng)度較小且增長(zhǎng)較慢;在粉細(xì)砂及礫砂地層中,強(qiáng)度較大且增長(zhǎng)快,固結(jié)壓力對(duì)強(qiáng)度影響很小,地層滲透性差異在固結(jié)過(guò)程中起到了決定性作用.

    本文探討了幾個(gè)代表性固結(jié)壓力下滲透性差異地層壁后注漿固結(jié)過(guò)程,但缺乏不同類型漿液在滲透性差異地層中固結(jié)特性研究,后續(xù)將開(kāi)展其他不同地層及復(fù)合地層條件下多種漿液固結(jié)排水過(guò)程研究.

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