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    青島特鋼高爐用塊礦基礎性能分析

    2020-07-03 07:05:04孫寶芳周曉東安玉兆
    山東冶金 2020年3期
    關鍵詞:種塊紐曼還原性

    孫寶芳,周曉東,安玉兆,于 霞

    (青島特殊鋼鐵有限公司,山東 青島266200)

    1 前言

    塊礦是高爐使用的重要含鐵原料之一,它是高爐合理爐料的重要組成部分,外購塊礦的化學成分、冶金性能直接影響高爐順行。對青島特鋼5種常用塊礦的性能情況進行對比分析,以期對高爐生產提供指導。鐵礦石的質量應包括化學成分、物理性能和冶金性能3個方面,其中化學成分是基礎,物理性能是保證,冶金性能是關鍵。

    2 塊礦基礎性能分析

    2.1 化學成分分析

    對青島特鋼使用的5種進口塊礦進行化學分析,結果如表1所示。從表1可以看出:5種塊礦的含鐵品位均高于57%。有效熔劑CaO和MgO含量波動性較小,均含有少量的CaO和MgO。5種塊礦的SiO2含量均低于5%,較低的SiO2含量對于燃料比和渣量是有利的。5種塊礦Al2O3含量不是很高,最高的為PB塊礦的2.36%,F(xiàn)MG塊礦的Al2O3含量只有0.83%,塊礦的Al2O3含量低對于保證高爐爐渣的流動性。熔化性和脫硫效果是有利的。5種塊礦的P、S含量不是太高,除了馬來塊礦的K2O和Na2O較高之外,其余含量均較適中。5種塊礦的燒損值相差較大,馬來塊礦的燒損最大為9.87%,而巴西塊礦僅為1.99%。

    2.2 熱爆裂性能

    爆裂指數(shù)通常是企業(yè)評價塊礦的主要標準之一。塊礦的爆裂指數(shù)反應了其在高爐上部區(qū)域抗熱沖擊能力的大小,一般抗熱沖擊能力越大,其爆裂指數(shù)越小,產生的粉末越少。

    試驗過程中需要的設備有:馬弗爐;試樣盒,由不起皮、可經受高于700℃溫度的耐熱金屬制成;試樣篩,包括25.0、20.0、6.30、3.15和0.50 mm的方孔篩。具體試驗方法:1)制樣。首先對塊礦樣品進行縮分取樣,選取粒度為20~25 mm的樣品,并在烘箱中于(105±5)℃下烘干12 h。對試樣進行重新篩分,選取20~25 mm的樣品,以除去所有附著的細礦石粒,并在(105±5)℃的烘箱中再次干燥12 h。試驗前將樣品放置于干燥器皿中,試驗時保證隨機取樣。2)稱量。稱取干燥后的試驗樣(500±1)g。3)加熱。將試樣鐵盒放在加熱的馬弗爐中開始加熱,當溫度達到700℃時,保持20 min,然后將試驗樣裝入試樣盒,蓋上蓋子,30 min后從加熱爐中取出試樣盒并使其冷卻到室溫。取出試樣,測定其質量(m1),并在6.30 mm、3.15 mm和0.50 mm篩子上手工進行篩分,測定并記錄下-6.30 mm粒度礦石的質量(m2)。按照式(1)進行熱裂指數(shù)計算。試驗結果如表2所示。

    表1 5種塊礦的化學成分 %

    式中:m1為熱處理后的試樣質量,g;m2為篩分后<6.30 mm粒度礦石的質量,g。

    試驗測定5種塊礦的熱爆裂指數(shù)PB塊礦、紐曼塊礦和FMG塊礦的熱裂指數(shù)均高于11%,紐曼塊礦的熱裂指數(shù)更是高達17.4%,大量使用紐曼塊礦會使得高爐的中上部透氣性明顯下降。馬來塊礦和巴西塊礦的熱裂指數(shù)較低,馬來塊礦的熱裂指數(shù)僅為1.5%。對于高爐容積越大的爐子,熱裂指數(shù)越小越好。從熱裂指數(shù)評價5種塊礦,馬來塊礦和巴西塊礦較好,紐曼塊礦較差。

    表2 5種塊礦的熱爆裂指數(shù)測定結果

    2.3 還原性能

    還原性是評價塊礦的一個非常重要的指標。還原性的好壞很大程度上影響燒結礦還原的速率,能夠改善高爐煤氣的利用率,從而影響高爐冶煉的技術經濟指標。在相同的還原條件下,塊礦的還原性越好,其還原速度就越快,有助于高爐發(fā)展間接還原,改善煤氣利用率,降低焦比,提高產量。了解各種塊礦的還原特點,對分析塊礦在高爐中的行為以及選擇高爐操作參數(shù)等具有重要的參考意義。

    本次青島特鋼塊礦還原性試驗按照國家標準GB 13241—91檢驗方法所使用的裝置及工藝參數(shù)進行。

    1)試驗參數(shù)。還原氣體成分:CO,(30±0.5)%(V/V);N2,(70±0.5)%(V/V)。還原氣體的流量:在整個試驗期間,還原氣體的標態(tài)流量保持(15±1)L/min。試驗溫度:試樣在900℃的溫度下還原,在整個試驗期間保持在(900±10)℃。

    2)試樣準備。試驗前取500 g試驗試樣在(105±5)℃的溫度下烘干,烘干時間≮2 h,然后冷卻至室溫,并保存在干燥器中備用。燒結礦試驗試樣的粒度范圍為10.0~12.5 mm。

    3)試驗過程。將試樣放到還原反應管中,可以把試樣直接放在多孔板上,試樣表面要鋪平,在多孔板和試樣之間放兩層粒度為10.0~12.5 mm的高氧化鋁球,在高氧化鋁球上再放1塊多孔板,試樣放在多孔板上。封閉還原管的頂部,將惰性氣體(常用N2)通入還原管,標態(tài)流量為5 L/min,接著將還原管放到還原爐里,并把它懸掛在稱量裝置的中心,保證反應管不與爐子或加熱元件接觸。還原管放入爐內時,爐內溫度≯200℃。開始加熱,升溫速度≯10℃/min。當試樣達到900℃時,增大惰性氣體標態(tài)流量到15 L/min。在900℃恒溫30 min,溫度波動在(900±10)℃。以標態(tài)流量為15 L/min的還原氣體代替惰性氣體通入還原反應管中,還原時間為3 h。還原3 h后,試驗結束,切斷還原氣體,先向還原管通入標態(tài)流量為15 L/min的惰性氣體,然后將還原管連同試樣提到爐外進行冷卻。冷卻終點溫度<100℃。

    通過縱向觀察兩組曲線,泥質夾層對鹽巖整體影響不大,但無論鹽巖是否經過鹵水飽和處理,含有夾層試樣峰值強度均小于不含夾層試樣;含夾層試樣屈服階段均有不同程度的小于天然狀態(tài)下試樣。究其原因:含泥質夾層鹽巖結構面薄弱,且泥質夾層的抗壓能力小于原有鹽巖試件。

    4)試驗分析。用還原度計算公式計算燒結礦的還原度。還原度計算公式為:

    式中:Rt為還原t時間的還原度,%;m0為試樣質量,g;m1為還原開始前試樣質量,g;mt為還原tmin后試樣質量,g;W1為還原前試樣中FeO含量,%;W2為試驗前試樣中全鐵含量,%。

    5種塊礦的還原性試驗結果見表3。

    表3 5種塊礦的還原性試驗結果

    從表3可以看出,PB塊礦的還原性最好,馬來塊礦和FMG塊礦次之,巴西塊礦較差,紐曼塊礦最差。紐曼塊還原性差與其熱爆裂性高有直接關系,巴西塊礦的熱爆裂性很低,但是其磁鐵礦含量較高,故巴西塊礦的還原度均較低。從還原性的角度來評價5種塊礦,PB塊礦較好,紐曼塊礦較差。

    2.4 軟熔性能

    高爐軟熔帶的位置、形狀和大小對順行、產量、燃料消耗量及鐵水成分影響很大,高爐冶煉要求軟化熔融開始溫度不宜過低,軟化與熔融溫度區(qū)間不宜過寬。

    本次試驗采用的軟熔性能測試方法在荷重條件、溫度制度和氣氛方面都基本上模擬高爐的條件,最高試驗溫度可達到1 600℃,試驗溫度和料層收縮率均由計算機自動記錄。塊礦軟熔試驗的試驗條件如表4所示。

    表4 軟熔性能試驗工藝參數(shù)

    以位移傳感器測定料面下降毫米數(shù)據(jù),料面收縮率為10%時的試樣溫度為開始軟化溫度,料面收縮率為40%時的試樣溫度為軟化終點溫度,兩者之間的溫度差值為軟化溫度區(qū)間;第一滴鐵水滴落時的溫度為滴落溫度,滴落溫度與料面收縮40%的溫度為熔融區(qū)間。本次試驗研究以試樣軟化收縮40%的溫度作為熔融開始溫度,即軟化終點溫度可以作為熔融開始溫度,則熔融區(qū)間可以表示為△Td=Td-T40。試驗結果見表5。

    表5 5種塊礦的軟化熔滴性能試驗結果

    從表5可以看出,5種塊礦帶軟化開始溫度均低于1 000℃,馬來塊礦的軟化開始溫度最低為850℃,巴西塊礦和紐曼塊礦的軟化開始溫度均高于960℃,軟化終點溫度也均超過了1 300℃,說明軟化開始和終點溫度與還原度有關。還原度較差的紐曼塊礦和巴西塊礦的軟化開始溫度和終點溫度較高,相應的軟熔帶位置下移。最寬的為巴西塊礦達到了434℃,最窄的為PB塊礦為273℃。對于塊礦而言,一般的軟化開始溫度較低,軟化終點溫度較高,導致其軟化區(qū)間過寬,使得高爐軟熔帶部位區(qū)間壓差過高,透氣性不好。5種塊礦的熔融溫度區(qū)間△Td相差較大,PB塊礦和FMG塊礦的熔融區(qū)間最高為326℃,巴西塊礦的熔融區(qū)間最低為79℃。相應的軟化區(qū)間較大的塊礦,熔融區(qū)間較窄。從軟熔性能對5種塊礦來評價較難區(qū)分塊礦的好壞,因為5種塊礦的軟熔區(qū)間均較寬,不易進行評價。

    3 結論

    3.1 5種塊礦化學成分差異較大,高爐需搭配其他礦種,滿足生產需求。

    3.2 5種塊礦熱爆裂性差異較大,馬來礦和巴西礦的熱爆裂性較低,適合高爐使用;其余3種塊礦的熱爆裂性較高,使用時注意其在高爐上部的粉化率。

    3.3 5種塊礦還原性能最好的為PB塊礦,最差的為紐曼塊礦,使用時須將還原性能好的和差的塊礦搭配使用。

    3.4 5種塊礦中,巴西塊礦和紐曼塊礦的軟化開始溫度和軟化終點溫度較高,軟化區(qū)間較寬,而其他3種塊礦的熔融區(qū)間較寬。

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