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    篩孔型溢流管旋流器分離性能研究

    2020-05-28 07:29:20劉培坤鄭雪飛楊興華張悅刊姜蘭越
    金屬礦山 2020年4期
    關(guān)鍵詞:圓柱型孔率底流

    劉培坤 鄭雪飛 楊興華 張悅刊 姜蘭越

    (山東科技大學(xué)機(jī)械電子工程學(xué)院,山東青島266590)

    水力旋流器是根據(jù)離心沉降原理將不同粒度或者不同密度物料進(jìn)行分級(jí)分選的分離設(shè)備,由于旋流器具有占地面積小、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、處理量大等優(yōu)點(diǎn)使其應(yīng)用范圍十分廣泛。在旋流器分離過程中,粗粒徑低品位顆粒會(huì)進(jìn)入溢流,造成溢流跑粗,短路流的存在也會(huì)加劇跑粗現(xiàn)象,嚴(yán)重影響分離效率和分級(jí)精度[1-2]。

    針對(duì)旋流器分離過程中存在的溢流跑粗問題,國內(nèi)外學(xué)者對(duì)此進(jìn)行了諸多探索與研究。徐冬林等[3]研究了旋流器溢流管直徑對(duì)短路流的影響,結(jié)果表明,在保證流場(chǎng)穩(wěn)定的前提下,溢流管管徑越小,短路流速度越小,越有利于減少短路流的影響。針對(duì)短路流問題,劉培坤等[4]提出了一種錐形溢流管旋流器,研究結(jié)果表明,錐形溢流管可以起到厚壁溢流管的作用,可對(duì)流體進(jìn)行導(dǎo)向作用,可有效減少短路流進(jìn)入溢流管。杜振寶[5]為消除短路流對(duì)溢流的污染,設(shè)計(jì)了一種新型雙溢流水力旋流器,發(fā)現(xiàn)同心嵌套的雙溢流管結(jié)構(gòu)可獲得2種產(chǎn)物,確保內(nèi)溢流管物料的純凈,減少短路流的污染。Tang Bo等[6]研究發(fā)現(xiàn)隨著溢流直徑增大,旋流器分離效率提高,當(dāng)溢流管直徑大于臨界值時(shí),分離效率隨之下降。Jiang Lanyue等[7]為減少短路流的影響,研究了幾種新型的弧形溢流管旋流器。

    為提高旋流器分級(jí)效率,降低短路流造成的溢流跑粗現(xiàn)象,提出一種篩孔型溢流管旋流器,與傳統(tǒng)圓柱型溢流管旋流器進(jìn)行對(duì)比,采用數(shù)值模擬技術(shù)和試驗(yàn)探究相結(jié)合的方法,對(duì)其流場(chǎng)分布規(guī)律和分離性能進(jìn)行深入研究。

    1 篩孔型溢流管

    兩相流體進(jìn)入旋流器后,在器壁的摩擦阻力作用下,一部分流體沿頂蓋下表面運(yùn)動(dòng),后沿溢流管外壁向下運(yùn)動(dòng)進(jìn)入溢流管排出溢流口,這部分流體未經(jīng)分離直接由溢流管排出,造成溢流產(chǎn)物中夾雜粗顆粒,直接影響其分離效果[8-9]。為降低溢流產(chǎn)物中粗顆粒含量,在傳統(tǒng)圓柱型旋流器基礎(chǔ)上把溢流管底部進(jìn)行封閉,在封閉溢流管底部開設(shè)小孔,形成“篩孔”結(jié)構(gòu),阻擋一定粒度的粗顆粒進(jìn)入溢流,其結(jié)構(gòu)如圖1所示,小孔直徑為2 mm,孔的分布為同心圓排列,孔中心距為3 mm,開孔率為37%,開孔布局如圖2所示。

    2 旋流器數(shù)值模擬及結(jié)果分析

    2.1 數(shù)值模擬方法

    為了對(duì)比研究傳統(tǒng)溢流管旋流器與篩孔型溢流管旋流器內(nèi)部流場(chǎng)特征和分離性能,選用Φ50 mm旋流器進(jìn)行SolidWorks三維建模,結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示。利用ICEM CFD軟件對(duì)旋流器進(jìn)行網(wǎng)格劃分,傳統(tǒng)圓柱型溢流管旋流器網(wǎng)格數(shù)量為136 464個(gè),篩孔型溢流管旋流器網(wǎng)格數(shù)量為137 145個(gè),旋流器網(wǎng)格劃分如圖3所示,溢流管底部局部網(wǎng)格劃分如圖4所示,采用Fluent14.5軟件對(duì)旋流器進(jìn)行模擬分析。

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    采用Mixture多相流混合模型,主相設(shè)置為水,次相為石英砂,密度為2 650 kg/m3,試驗(yàn)中質(zhì)量濃度為10%,根據(jù)質(zhì)量濃度與體積濃度的換算公式(1),計(jì)算得到總的體積濃度為4.2%,用總體積濃度分別與各粒徑區(qū)間的固相粒度分布相乘,得到各粒徑區(qū)間的模擬體積分?jǐn)?shù),粒徑分布如表2所示。選用基于壓力的穩(wěn)態(tài)流場(chǎng)計(jì)算,采用適合高速旋轉(zhuǎn)流場(chǎng)模擬的RSM雷諾應(yīng)力湍流模型,選擇壓力-速度耦合SIMPLEC算法求解控制參數(shù),采用PRESTO!壓力離散格式,采用QUICK離散格式處理動(dòng)量。進(jìn)料口設(shè)置為速度入口,大小為3.78 m/s,溢流口和底流口設(shè)置為壓力出口,設(shè)置為無滑移壁面函數(shù)。

    式中,Civ為體積濃度,%;Ciw為質(zhì)量濃度,%;ρ為石英砂密度,t/m3。

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    2.2 模擬結(jié)果分析

    2.2.1 溢流管周圍速度矢量對(duì)比

    圖5(a)所示為圓柱型溢流管四周流體速度矢量分布示意圖,通過局部放大圖可知,在器壁摩擦阻力作用下,給入旋流器的流體一部分沿溢流管外壁向下運(yùn)動(dòng)后未參與分離直接進(jìn)入溢流管,這部分流體中夾雜著粗顆粒成為溢流產(chǎn)物的一部分,這就是短路流引起的溢流跑粗現(xiàn)象。圖5(b)所示為篩孔型溢流管四周流體速度矢量分布示意圖,由局部放大圖可以看出,在“篩孔”的作用下,進(jìn)入溢流管的短路流部分的流體減少,更多短路流部分的流體重新進(jìn)入外旋流參與分離。

    2.2.2 旋流器切向速度對(duì)比

    切向速度場(chǎng)決定離心力場(chǎng),是旋流分離的基礎(chǔ),在分離過程中起主導(dǎo)作用,在速度分量中數(shù)值最大。分別選取截面高度Z=175 mm和Z=150 mm處的切向速度進(jìn)行對(duì)比,Z=175 mm高度處為溢流管底部位置,Z=150 mm為溢流管下部旋流器柱段位置。如圖6(a)所示溢流管底部位置,在半徑r<15 mm的范圍內(nèi),篩孔型溢流管旋流器切向速度趨近于零,由于篩孔的阻擋作用使得流體切向速度大大降低,減緩了分離過程,延長(zhǎng)了分離時(shí)間。如圖6(b)所示在溢流管下部位置,遵循旋流器分離過程中切向速度的分布規(guī)律,由旋流器壁面向軸心位置,切向速度先增大后減小。在旋流器半徑r<10 mm的范圍內(nèi),篩孔型溢流管旋流器的切向速度明顯高于圓柱型溢流管旋流器,離心力場(chǎng)增強(qiáng),有助于分離過程的充分進(jìn)行。

    2.2.3 旋流器軸向速度對(duì)比

    軸向速度的大小決定了溢流底流的流量分配及顆粒在旋流器內(nèi)部停滯時(shí)間,影響分離效果。圖7是不同高度截面的軸向速度對(duì)比,旋流器內(nèi)軸向速度均符合軸對(duì)稱分布規(guī)律,在外旋流中軸向速度為負(fù)值,流體向底流方向流動(dòng),在內(nèi)旋流中流體運(yùn)動(dòng)方向相反,流向溢流。由圖7(a)可知,在溢流管底部位置,篩孔型溢流管內(nèi)的流體軸向速度趨近于零,明顯低于圓柱型溢流管旋流器,有利于延長(zhǎng)顆粒在旋流器內(nèi)部的分離時(shí)間,能夠減小短路流中粗顆粒不經(jīng)分離排出溢流管的幾率,降低溢流跑粗。在旋流器柱段位置,如圖7(b)所示,在外旋流處,篩孔型溢流管旋流器內(nèi)流體的軸向速度高于圓柱型溢流管旋流器,可有效帶動(dòng)溢流管壁周圍短路流中的顆粒向下運(yùn)動(dòng),積極參與分離過程。在內(nèi)旋流中,篩孔型溢流管旋流器軸向速度低于圓柱型溢流管旋流器,可以增加顆粒在旋流器內(nèi)部的停留時(shí)間,進(jìn)行充分分離,降低粗顆?;烊胍缌鞯臋C(jī)率。

    3 分級(jí)試驗(yàn)研究

    3.1 試驗(yàn)裝置及方法

    設(shè)計(jì)試驗(yàn)對(duì)篩孔型溢流管旋流器的分離性能進(jìn)行研究,加工圓柱型溢流管旋流器和開孔率為37%的篩孔型溢流管旋流器進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn),結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示。由旋流器、渣漿泵、攪拌器、壓力表、閥門、料筒以及管路系統(tǒng)等組成的循環(huán)系統(tǒng),以質(zhì)量濃度為10%的石英砂為原料,進(jìn)料壓力為0.08 MPa進(jìn)行試驗(yàn)研究,試驗(yàn)系統(tǒng)如圖8所示。

    3.2 不同形式旋流器分級(jí)對(duì)比試驗(yàn)

    圓柱型溢流管和篩孔型溢流管旋流器試驗(yàn)對(duì)比結(jié)果如表3所示。采用篩孔型溢流管時(shí)旋流器溢流濃度由圓柱型溢流管的3.06%減小到2.83%,底流濃度由圓柱型溢流管的32.61%升高到36.98%,底流固相產(chǎn)率由圓柱型溢流管的69.43%升高到72.03%。由產(chǎn)物粒度組成可得,與圓柱型溢流管相比較,篩孔型溢流管溢流中大于25 μm的粗顆粒從3.21%降低為1.78%,溢流中粗顆粒明顯減少。相反地,相較于圓柱型溢流管旋流器,篩孔型溢流管旋流器底流中小于25 μm的顆粒含量減少了1.86%,改善了底流夾細(xì)現(xiàn)象。從分級(jí)效率來看,-25 μm分級(jí)質(zhì)效率由圓柱型溢流管的47.59%提高到篩孔型溢流管的58.00%,分級(jí)量效率由圓柱型溢流管的48.74%提高到篩孔型溢流管的60.08%,均得到大幅增加,表明采用篩孔型溢流管有效改善了溢流跑粗現(xiàn)象。由于篩孔開孔率37%,其處理量由2.591 m3/h降低到2.289 m3/h。對(duì)比2種旋流器溢流產(chǎn)物累計(jì)含量,結(jié)果如圖9所示。采用篩孔型溢流管時(shí),d50=5.415 μm,采用圓柱型溢流管時(shí),d50=6.270 μm,顯然前者得到的溢流產(chǎn)物更細(xì),表明粗顆粒含量明顯減少。

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    3.3 開孔率對(duì)篩孔型溢流管旋流器分離性能的影響

    為探究開孔率對(duì)篩孔型溢流管旋流器分離性能的影響,加工開孔率分別為25%、31%、37%、43%的直徑20 mm篩孔型溢流管,如圖10所示,在物料濃度為10%,進(jìn)料壓力為0.08 MPa條件下進(jìn)行分離性能試驗(yàn)。

    隨著溢流管開孔率的增加,溢流和底流的濃度和產(chǎn)率變化如圖11所示。

    由圖11可知,隨著開孔率的增加,底流濃度不斷升高,從30.91%升高到48.99%,底流固相產(chǎn)率有所下降,溢流濃度稍有降低,溢流產(chǎn)率從19.08%增大到了22.98%。隨著溢流管開孔率的增加,溢流開孔有效面積增大,流體進(jìn)入溢流所受阻力減小,更多水相和顆粒進(jìn)入溢流,溢流產(chǎn)率提高、濃度降低,底流產(chǎn)率降低、濃度升高。

    產(chǎn)品中位粒徑代表各產(chǎn)品的平均細(xì)度,各產(chǎn)品對(duì)應(yīng)的中位粒徑如表4所示,隨著溢流管開孔率的增加,溢流和底流的中位粒徑增大,原因在于開孔率變大,進(jìn)入溢流的細(xì)顆粒變多,但相較于開孔率小的溢流管,這部分顆粒相對(duì)較粗,隨著開孔率增大,溢流細(xì)度降低,底流中細(xì)顆粒減少,壓力降減小,溢流流量增大,溢流產(chǎn)品變粗“跑粗”明顯。

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    4 結(jié) 語

    針對(duì)旋流器分離過程中短路流造成的溢流跑粗問題,設(shè)計(jì)篩孔型溢流管旋流器,通過模擬研究旋流器內(nèi)流場(chǎng)分布規(guī)律,并進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)探究其分離性能。

    (1)篩孔型溢流管能阻擋粗顆粒進(jìn)入溢流管,使未經(jīng)分離的短路流進(jìn)入外旋流重新進(jìn)行分離。在溢流管底部?jī)?nèi)旋流中,流體切向速度趨近于零,短路流速度也隨之降低,有效減小了溢流跑粗現(xiàn)象。在溢流管下部?jī)?nèi)旋流中,流體切向速度增大,有利于分離過程的充分進(jìn)行。

    (2)采用篩孔型溢流管后,在溢流管底部的內(nèi)旋流軸向速度趨近于零,明顯低于圓柱型溢流管旋流器。采用篩孔型溢流管可延長(zhǎng)顆粒在旋流器內(nèi)部的分離時(shí)間,降低溢流跑粗。在溢流管下部外旋流中,篩孔型溢流管旋流器軸向速度高于圓柱型溢流管旋流器,可有效帶動(dòng)溢流管壁周圍短路流中的顆粒往下運(yùn)動(dòng)參與分離過程,內(nèi)旋流中篩孔型溢流管旋流器軸向速度低于圓柱型溢流管旋流器,可以延長(zhǎng)顆粒在旋流器內(nèi)部的停留時(shí)間,進(jìn)行充分分離過程,消減溢流跑粗現(xiàn)象。

    (3)試驗(yàn)結(jié)果表明,相比于圓柱型溢流管,采用篩孔型溢流管分離效率得到顯著提高,-25μm分級(jí)質(zhì)效率由47.59%提高到58%,分級(jí)量效率由48.74%提高到60.08%,粗顆粒減少,溢流產(chǎn)物更細(xì),有效改善了溢流跑粗問題。隨著篩孔型溢流管開孔率的增大,溢流產(chǎn)率提高、濃度降低,底流和溢流產(chǎn)品顆粒變粗。

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