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    汽輪機(jī)DEH系統(tǒng)順閥控制解決方案研究

    2019-11-22 05:47:14楊紹軍裴志博崔守志
    儀器儀表用戶 2019年12期
    關(guān)鍵詞:升程節(jié)流開度

    陸 冰,楊紹軍,裴志博,崔守志

    (神華包頭煤化工有限責(zé)任公司,內(nèi)蒙古 包頭 014010)

    0 引言

    汽輪機(jī)數(shù)字電液控制系統(tǒng)即DEH 系統(tǒng),主要包括DEH 控制器和控制對象。DEH 控制系統(tǒng)的主要目的是控制汽輪發(fā)電機(jī)組的轉(zhuǎn)速和功率,從而滿足電廠發(fā)電、供汽的要求。

    某熱電廠兩臺50MW 汽輪機(jī)電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)(DEH)采用ABB 公司Symphony 系統(tǒng),由BRC100 主模件分別實(shí)現(xiàn)超速保護(hù)、自動控制、手動控制功能,BRC100 采用冗余配置,一主一備。

    該DEH 系統(tǒng)分為轉(zhuǎn)速控制回路和功率控制回路。系統(tǒng)接收現(xiàn)場汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)速信號作為轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的反饋信號,此信號與DEH 的轉(zhuǎn)速設(shè)定值進(jìn)行比較后,反饋到轉(zhuǎn)速回路調(diào)節(jié)器進(jìn)行PID 調(diào)節(jié),然后輸出油動機(jī)的開度給定信號到HSS 卡。此給定信號在HSS 卡內(nèi)與現(xiàn)場LVDT 油動機(jī)位置反饋信號進(jìn)行比較后,輸出控制信號到電液伺服閥,控制油動機(jī)的開度,即控制調(diào)節(jié)閥的開度,從而控制機(jī)組轉(zhuǎn)速。機(jī)組并網(wǎng)后,DEH 控制系統(tǒng)切到功率控制回路,現(xiàn)場功率信號與給定功率信號比較值送到各自的調(diào)節(jié)回路進(jìn)行運(yùn)算,PID 調(diào)節(jié)器輸出閥門開度信號到HSS 卡,與閥位反饋信號進(jìn)行比較后,輸出控制信號到電液伺服閥,從而控制閥門的開度,滿足生產(chǎn)的需要。

    如圖1 所示,蒸汽通過主汽閥(TV),再經(jīng)過調(diào)節(jié)汽閥(GV)后進(jìn)入高壓缸。排汽分成兩部分:一部分直接進(jìn)入中壓缸繼續(xù)做功;另一部分通過中壓抽汽逆止閥后供給抽汽。中壓缸排汽直接進(jìn)入低壓缸做功。

    圖1 汽輪機(jī)調(diào)速閥布置圖Fig.1 Turbine governor valve layout

    1 DEH系統(tǒng)現(xiàn)狀及存在的問題

    某熱電廠兩臺50MW 汽輪機(jī)組自2010 年投用以來一直處在單閥模式下運(yùn)行,GV1 ~GV4 在滿負(fù)荷期間開度約為10%左右,閥門節(jié)流損失大、閥內(nèi)件受高溫高壓蒸汽沖刷嚴(yán)重,機(jī)組熱效率低于機(jī)組設(shè)計的最優(yōu)值,機(jī)組效率偏低。

    2 研究內(nèi)容與預(yù)期目標(biāo)

    1)建立汽輪機(jī)調(diào)速閥的流量模型,確立調(diào)速閥的理論流量與升程關(guān)系曲線和調(diào)速閥噴嘴組方程。

    2)完成調(diào)速閥管理組態(tài),增加GV1 ~GV4 的順閥(多閥)控制功能;完成單閥/順閥切換組態(tài),實(shí)現(xiàn)機(jī)組順閥控制。

    3)在功率模式下,單閥/順閥切換負(fù)荷波動范圍低于1.5MW。

    4)順閥控制投用后在機(jī)組進(jìn)汽壓力、溫度不變的情況下,提高機(jī)組熱效率。

    3 實(shí)施方案

    3.1 建立汽輪機(jī)調(diào)速閥的流量模型,確立調(diào)速閥的理論流量與升程關(guān)系曲線和調(diào)速閥噴嘴組方程

    該機(jī)組高壓調(diào)速閥(GV)和中壓調(diào)閥(IV)分別為4臺,每臺調(diào)速閥對應(yīng)1 個配汽噴嘴,噴嘴呈圓周分布。調(diào)速閥的開啟方式有單閥方式和按一定順序開的順閥方式。

    3.1.1 單組閥門噴嘴組合流量特性

    閥門與噴嘴串聯(lián)組合,閥門也當(dāng)一級噴嘴。那么,閥門噴嘴組合變成兩個級組。

    圖2 調(diào)速閥噴嘴組圖Fig.2 Speed control valve nozzle group diagram

    級組的流量:

    注:G*-閥門噴嘴組合的臨界流量(ε≤ε*時流量);G-閥門噴嘴組合的實(shí)際流量;Ψ-閥門噴嘴組合的流量倍數(shù);Ψ是壓比ε的函數(shù);ε*為臨界壓比;當(dāng)ε≤ε*,Ψ=1,流量G=G*;ε >ε*,Ψ<1,流量G=G*· Ψ

    根據(jù)ε<ε*的理論流量G*特性和ε>ε*的流量系數(shù)Ψ,計算任意工況的實(shí)際流量。

    ε*與級組數(shù)、流速的馬赫數(shù)M、反動度有關(guān)。

    對 二 級 組M ≈0.5 左 右, 反 動 度r =0 時,ε*=0.45 ~0.5。

    調(diào)節(jié)級壓力P2與流量成正比。

    P2=KG,P20=KG0,G0為額定工況流量。

    用G/G0表示的流量系數(shù)Ψ 方程為:

    圖3 流量系數(shù)曲線Fig.3 Flow coefficient curve

    閥門噴嘴組壓比ε ≤ε*時,理論流量G*僅與閥門升程有關(guān)[1]。當(dāng)閥門壓比ε0<0.548 時,閥門處于臨界狀態(tài),其流量與閥后壓力無關(guān),與初壓和通流量面積有關(guān),而面積是閥門開度的單值函數(shù);當(dāng)ε0>0.548 時,閥門處于非臨界,但閥門噴嘴組仍在臨界以下:級組壓比足夠低時,噴嘴組也處于臨界狀態(tài)。噴嘴面積不變,噴嘴組流量(即閥門流量)由噴嘴初壓(閥門背壓)決定。一定流量與一定閥門壓比ε0相對應(yīng),即與一定閥門開度對應(yīng)。對一定的機(jī)組,可以根據(jù)幾何尺寸、閥門型線、額定工況參數(shù)計算出閥門的理論流量與升程關(guān)系曲線,其特性如圖4 所示。

    綜合分析閥門噴嘴組方程式:

    對一定的機(jī)組,G*和Ψ 可以計算,一般主機(jī)廠提供,也可以用實(shí)驗(yàn)方法測取。測取多閥方式下處于臨界工況下那組閥門的升程流量特性,此曲線即為G*,再測單閥方式,該組閥門的升程流量特性,即G。由此,可以計算出流量系數(shù)Ψ(Ψ =G/G*)。

    3.1.2 多組閥門流量特性

    多組閥門的流量為各組閥門流量總合,各組閥門在不同工況通過流量是不同的[2]。該機(jī)組為50MW,高調(diào)速閥為4 組閥門,分析如下:

    圖4 理論流量曲線G*(L/D)Fig.4 Theoretical flow curve G*(L/D)

    圖5 閥門噴嘴組模型Fig.5 Valve nozzle group model

    圖6 多組閥門流量模型Fig.6 Multiple sets of valve flow models

    3.1.3 綜合流量特性及其模型

    綜合流量特性是各閥門升程與機(jī)組總的實(shí)際流量關(guān)系曲線??偭髁肯孪鄳?yīng)各閥開度,一般情況閥開度用H/D表示,機(jī)組綜合流量特性如圖7所示。用△H/D表示有效開度,最大有效開度為△Hmax/D。假定機(jī)組的予啟行程H0,閥門總行程為H(包括H0),H=△H+H0。

    最大行程Hmax=△Hmax+H0,相對最大行程的閥位表達(dá)式為:

    圖7 閥門總合流量特性曲線(無予啟閥)Fig.7 Valve total flow characteristic curve (no pre-valve)

    包括有予啟閥相對最大有效開度的閥門綜合流量有效特性如圖8 所示。

    例如:H0/Hmax=9.5%曲線查得:△Hmax/D=0.288

    將不同流量下△H/D代入上式即可得到相應(yīng)流量的閥門開度流量特性。此特性包括予啟閥開度,而且最大有效開度為100%。在實(shí)際運(yùn)行中可直接測得總流量與各閥門實(shí)際升程特性,進(jìn)而對閥門特性修正及優(yōu)化處理。

    3.2 完成調(diào)速閥管理組態(tài)

    增加GV1~GV4的順閥(多閥)控制功能,完成單閥/順閥切換組態(tài),實(shí)現(xiàn)機(jī)組順閥控制。

    1)增加DEH系統(tǒng)(ABB Symphony)單閥/順閥控制順控組態(tài),實(shí)現(xiàn)GV1~GV4的順閥(多閥)控制功能,達(dá)到單閥/順閥控制的無擾切換。

    2)進(jìn)行機(jī)組仿真組態(tài),仿真試驗(yàn)合格后進(jìn)行順閥在線投運(yùn)試驗(yàn)。

    3)實(shí)現(xiàn)DEH系統(tǒng)順閥控制,在功率自動工況下通過GV/IV控制步序及HSS伺服卡開度指令尋優(yōu)控制,使調(diào)速汽閥的開啟步序、閥位開度與機(jī)組配氣機(jī)構(gòu)符合機(jī)組設(shè)計要求,改善單閥控制模式下GV1、GV2強(qiáng)制節(jié)流狀態(tài)的熱力損失,提高機(jī)組熱效率。即:在“功率”模式下投入順閥控制,伺服卡輸出指令為GV1、GV2開啟,GV3、GV4關(guān)閉;隨著負(fù)荷的提升,閥門依次開啟順序?yàn)镚V3、GV4、GV1、GV2,最大限度減少調(diào)節(jié)級配汽機(jī)構(gòu)對應(yīng)的GV1、GV2噴嘴(該點(diǎn)做功效率高)進(jìn)汽節(jié)流損失。

    圖8 閥門總合流量特性(有予啟閥、相對最大有效開度)Fig.8 Valve total flow characteristics (with pre-valve, relative maximum effective opening)

    3.3 單順閥切換試驗(yàn)

    機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定的情況下,在功控方式下動態(tài)地完成了單閥/順序閥閥門切換試驗(yàn)。實(shí)現(xiàn)了機(jī)組節(jié)流調(diào)節(jié)(單閥控制)和噴嘴調(diào)節(jié)(順序閥控制)的無擾切換。單閥方式下,調(diào)節(jié)級全周進(jìn)汽,存在節(jié)流損失;順序閥方式下,調(diào)節(jié)級部分進(jìn)汽,減少了節(jié)流損失,從而提高了機(jī)組長期穩(wěn)定運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性。

    3.4 單閥/順序閥切換

    單閥/順序閥閥門切換目的是為了提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性和快速性,其實(shí)質(zhì)是要通過節(jié)流調(diào)節(jié)(單閥控制)和噴嘴調(diào)節(jié)(順序閥控制)的無擾切換,解決變負(fù)荷過程中的均熱要求與部分負(fù)荷經(jīng)濟(jì)性的矛盾。單閥方式下,調(diào)節(jié)級全周進(jìn)汽,對調(diào)節(jié)級葉片應(yīng)力控制有利,這樣可以較快的速度變負(fù)荷,但存在節(jié)流損失;順序閥方式下,調(diào)節(jié)級部分進(jìn)汽,減少了節(jié)流損失,提高了經(jīng)濟(jì)性。

    4 實(shí)施效果

    2014年11月機(jī)電儀中心《熱電廠1#/2#汽輪機(jī)組DEH系統(tǒng)科研攻關(guān)項(xiàng)目》采納投用以來,設(shè)備運(yùn)行良好,經(jīng)濟(jì)、社會效益顯著。

    該項(xiàng)目并分別于2013年7月(2#機(jī))、2014年11月(1#機(jī))進(jìn)行項(xiàng)目實(shí)施、調(diào)試及試運(yùn)工作,機(jī)組仿真試驗(yàn)合格,并網(wǎng)后負(fù)荷波動小于1.2MW,單閥/順閥切換正常,單順閥切換前后節(jié)約蒸汽效果顯著(3.5MW負(fù)荷下節(jié)汽3.21%,5MW的額定負(fù)荷下節(jié)汽4.3%)。目前,機(jī)組處于順閥控制模式運(yùn)行,機(jī)組運(yùn)行平穩(wěn),各項(xiàng)工藝指標(biāo)、節(jié)能效果、延長GV1~GV4閥壽命等方面均達(dá)到了立項(xiàng)要求。

    圖9 單順閥切換邏輯分為單閥模式指令判斷部分Fig.9 Single-valve switching logic is divided into single-valve mode command judgment part

    圖10 切換邏輯判斷及閥門特性曲線設(shè)置部分Fig.10 Switching logic judgment and valve characteristic curve setting section

    圖11 順閥指令判斷部分Fig.11 Sequence valve command judgment section

    圖12 順閥切換前后負(fù)荷/蒸汽趨勢曲線Fig.12 Load/steam trend curve before and after switching

    圖13 動態(tài)單順閥切換試驗(yàn)曲線Fig.13 Dynamic single-valve switching test curve

    圖14 動態(tài)單順閥切換試驗(yàn)前操作畫面Fig.14 Dynamic single-valve valve switching test operation screen

    圖15 單順閥切換試驗(yàn)后機(jī)組各參數(shù)監(jiān)視畫面Fig.15 Unit parameter monitoring screen after single-valve switching test

    圖16 單順閥動態(tài)試驗(yàn)中操作畫面 Fig.16 Operation screen in single-valve dynamic test

    圖17 單順閥切換前后節(jié)約蒸汽量對比Fig.17 Comparison of steam savings before and after single-valve switching

    圖13所示,在切換過程中主汽壓力、負(fù)荷、主汽流量均無大幅波動,切換過程較為平穩(wěn)。

    5 結(jié)束語

    目前,DEH系統(tǒng)順閥控制項(xiàng)目已連續(xù)運(yùn)行4年,項(xiàng)目節(jié)能效果明顯,調(diào)速汽閥內(nèi)件使用壽命明顯提升,實(shí)現(xiàn)了調(diào)速汽閥連續(xù)運(yùn)行4年無故障的突破。

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