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    巖溶區(qū)域深埋隧洞施工開挖圍巖穩(wěn)定分析

    2024-01-03 13:00:22黃宇強(qiáng)傅興安龔仁煌
    水利科學(xué)與寒區(qū)工程 2023年11期
    關(guān)鍵詞:噴層隧洞灌漿

    黃宇強(qiáng),傅興安,龔仁煌

    (1.深圳市水務(wù)工程質(zhì)量安全監(jiān)督站,廣東 深圳 518000; 2.長(zhǎng)江勘測(cè)規(guī)劃設(shè)計(jì)研究有限責(zé)任公司,湖北 武漢 430010;3.武漢大學(xué)水資源工程與調(diào)度全國(guó)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430072)

    1 工程背景

    1.1 工程概況

    公明水庫(kù)—清林徑水庫(kù)連通工程是珠江三角洲水資源配置工程在深圳市境內(nèi)配套項(xiàng)目之一,是深圳市骨干水網(wǎng)重要組成部分。該連通隧洞途經(jīng)神仙嶺段,該隧洞段巖溶地質(zhì)發(fā)育,其圍巖穩(wěn)定等問(wèn)題突出[1]。其中,隧洞樁號(hào)GK31+810.43斷面埋深約95 m,下穿神仙嶺水庫(kù)庫(kù)尾,位于細(xì)砂巖、石英砂巖、白云質(zhì)灰?guī)r不整合接觸帶內(nèi),溶洞大規(guī)模發(fā)育,主要填充物質(zhì)為碎塊石土,洞段采用懸臂式掘進(jìn)機(jī)開挖,開挖尺寸為7.0 m×6.9 m(寬×高)。

    1.2 支護(hù)設(shè)計(jì)

    由于隧洞直接穿過(guò)巖溶發(fā)育區(qū),隧洞開挖圍巖穩(wěn)定性問(wèn)題十分突出,其預(yù)加固措施及支護(hù)對(duì)圍巖穩(wěn)定十分重要。該斷面地層預(yù)處理措施包括地表灌漿、全斷面超前注漿(注漿深度6.0 m)、超前管棚支護(hù)等措施[2]。具體設(shè)計(jì)支護(hù)包括:中空注漿錨桿(S28/5.5,間距1.0 m×1.0 m,L=4.5 m)、鋼拱架(I20a,榀距0.5m)、噴層(上部噴30 cm厚C25混凝土,底部20 cm厚C25墊層混凝土)、自密實(shí)混凝土(60 cm厚C30混凝土)、鋼襯(厚度24 mm),施作襯砌后洞徑為5.2 m,各支護(hù)結(jié)構(gòu)材料力學(xué)參數(shù)如表1所示。

    表1 各支護(hù)結(jié)構(gòu)材料力學(xué)參數(shù)

    2 隧洞斷面有限元模型

    根據(jù)工程資料建立斷面有限元數(shù)值模型如圖1所示,各地層的材料參數(shù)詳見表2。整體模型縱向長(zhǎng)度取1m(1倍錨桿間距),為減弱模型邊界效應(yīng)的影響,模型左、右側(cè)邊界及模型底部與隧洞中心距離為50 m(約7倍開挖洞徑D),頂部邊界模擬至地表。整個(gè)地層模型均采用C3D8R單元模擬,采用摩爾庫(kù)倫本構(gòu),共61 752個(gè)單元。除了頂部邊界為自由面外,模型其余各個(gè)邊界均施加法向約束[3]。各支護(hù)結(jié)構(gòu)均采用線彈性模型模擬,其中鋼拱架采用梁?jiǎn)卧M,緊貼圍巖內(nèi)壁,錨桿采用桿單元模擬并埋入圍巖中。圍巖與噴層、噴層與自密實(shí)混凝土襯砌、自密實(shí)混凝土襯砌與鋼襯之間均采用綁定約束。

    表2 地層材料參數(shù)

    斷面采用地表灌漿及全斷面超前注漿等圍巖預(yù)加固措施,在有限元數(shù)值模型中采用等代層替代,通過(guò)提高原始地層力學(xué)參數(shù)以模擬灌漿效果,其中④地層巖石力學(xué)性能較好,計(jì)算時(shí)不考慮其灌漿后的材料參數(shù)提升,各灌漿區(qū)參數(shù)也在表2中給出[4]。

    計(jì)算時(shí)首先構(gòu)建初始地應(yīng)力場(chǎng),提高灌漿區(qū)材料力學(xué)參數(shù),然后根據(jù)約束收斂法對(duì)隧洞開挖進(jìn)行模擬,考慮斷面開挖時(shí)圍巖荷載已釋放70%,此時(shí)施作初期支護(hù)(鋼拱架、錨桿及噴層),待圍巖荷載完全釋放后施作鋼襯及回填自密實(shí)混凝土[5-8]。

    3 計(jì)算結(jié)果分析

    3.1 圍巖變形

    計(jì)算所得斷面圍巖位移場(chǎng)如圖2所示。根據(jù)計(jì)算結(jié)果,斷面圍巖整體變形主要以豎直向變形為主,較大的變形主要集中在開挖隧洞拱頂及右側(cè)區(qū)域。由于地層的不均勻分布,開挖后右側(cè)較軟弱土體受開挖擾動(dòng)較大,隧洞右側(cè)圍巖存在較大的變形,特別是在右側(cè)拱頂附近區(qū)域變形顯著,最大變形達(dá)到4.51 cm;隧洞左側(cè)巖體性質(zhì)較好,但存在部分區(qū)域?yàn)槲醇訌?qiáng)土體,存在一定的圍巖變形。觀察此時(shí)的地表沉降情況,隧洞正上方及右側(cè)地表區(qū)域沉降較為明顯,最大地表沉降量達(dá)1.79 cm,根據(jù)圖2(b)所給特征點(diǎn)提取圍巖變形量列于表3中。

    圖2 圍巖變形及特征點(diǎn)分布

    表3 洞壁及地表變形特征點(diǎn)位移 cm

    由表3可知,開挖區(qū)附近圍巖主要向隧洞開挖臨空面變形,隧洞右側(cè)區(qū)域有較大變形,其中洞壁最大變形出現(xiàn)在D7測(cè)點(diǎn),最大變形量為4.23 cm。洞壁整體圍巖變形量均在可控制范圍內(nèi),說(shuō)明在設(shè)計(jì)方案采用的地層預(yù)加固與支護(hù)措施作用下,圍巖穩(wěn)定性有所保障。

    3.2 圍巖塑性區(qū)分布

    圍巖塑性區(qū)分布如圖3所示。由圖可知,地層整體塑性區(qū)廣泛分布在未灌漿的軟弱土層,同時(shí)物理力學(xué)性質(zhì)相差較大的巖層分界面上軟弱土體存在較大塑性變形。在全斷面超前注漿區(qū)域范圍內(nèi),隧洞塑性區(qū)主要分布隧洞左右側(cè)及隧洞右側(cè)拱腳底部。隧洞周圍施作的錨桿基本可以錨固兩側(cè)圍巖塑性區(qū),而隧洞右側(cè)拱腳底部塑性區(qū)基本貫穿全斷面注漿圈,同時(shí)存在較大的塑性變形,為減小底部塑性區(qū)及塑性變形,可考慮局部加強(qiáng)隧洞右側(cè)底部預(yù)支護(hù)強(qiáng)度,保證超前灌漿的質(zhì)量,為隧洞右側(cè)底部提供足夠的支撐強(qiáng)度。

    圖3 圍巖塑性區(qū)分布

    3.3 錨桿及鋼拱架應(yīng)力分布

    計(jì)算所得錨桿的Mises應(yīng)力分布見圖4(a)。由圖可知,較大應(yīng)力主要集中在隧洞兩側(cè)區(qū)域的錨桿,左側(cè)錨桿由于位于強(qiáng)弱巖體的分界處,存在一定的應(yīng)力集中,其最大Mises應(yīng)力為174.5 Pa。錨桿整體應(yīng)力低于錨桿鋼材屈服強(qiáng)度,處于正常彈性工作范圍內(nèi)。

    圖4 錨桿及鋼拱架Mises應(yīng)力分布(單位:Pa)

    鋼拱架的Mises應(yīng)力分布如圖4(b)所示。由圖可知,鋼拱架在隧洞右側(cè)拱腳處有較大的應(yīng)力集中,最大Mises應(yīng)力為201.6 Pa,除右側(cè)拱腳局部區(qū)域外,其他部位整體應(yīng)力水平基本低于190 Pa。右側(cè)拱腳處的局部應(yīng)力較高主要原因?yàn)橛覀?cè)洞底塑性變形較大,洞底存在不均勻變形導(dǎo)致的,為了減小局部的應(yīng)力集中,可以考慮加強(qiáng)隧洞右側(cè)底部預(yù)支護(hù)強(qiáng)度,保證右側(cè)拱腳處的超前灌漿質(zhì)量,減小右側(cè)洞底的塑性變形,從而減小鋼拱架局部較大應(yīng)力。

    3.4 噴層混凝土應(yīng)力分布

    計(jì)算所得噴層混凝土應(yīng)力分布如圖5所示。由圖可知,噴層整體以受壓為主,左側(cè)拱頂處壓應(yīng)力較大,右側(cè)拱腳處存在局部壓應(yīng)力集中,最大壓應(yīng)力略超出噴層混凝土設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度,整體壓應(yīng)力基本在噴層混凝土設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度內(nèi);同時(shí)噴層整體拉應(yīng)力均小于混凝土設(shè)計(jì)抗拉強(qiáng)度,在噴層右側(cè)存在局部較大拉應(yīng)力1.22 Pa,基本可以認(rèn)為噴層混凝土結(jié)構(gòu)不會(huì)發(fā)生嚴(yán)重破壞。

    圖5 噴層混凝土應(yīng)力分布(單位:Pa)

    3.5 地表灌漿效果討論

    考慮到地表灌漿效果不夠穩(wěn)定,對(duì)有無(wú)地表灌漿的開挖方案進(jìn)行對(duì)比,提取其特征結(jié)果如表4所示。由表中計(jì)算結(jié)果可知,相比于無(wú)地表灌漿方案,當(dāng)考慮地表灌漿效果后,圍巖變形及塑性區(qū)分布區(qū)域、地表沉降量均有所減小,同時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)力也略有減小??梢钥闯?,圍巖預(yù)支護(hù)措施以全斷面超前注漿配合管棚支護(hù)為主,地表灌漿也能提高圍巖穩(wěn)定性,但其效果有限。

    表4 有無(wú)地表灌漿方案下隧洞開挖特征結(jié)果

    此外,地表灌漿能緩解隧洞右側(cè)地表支護(hù)結(jié)構(gòu)的局部應(yīng)力集中。其原因在于圍巖地層分布不均勻,開挖隧洞左側(cè)為巖性較好的灰?guī)r,而隧洞開挖斷面整體基本處于碎石塊土中,地表灌漿能提升隧洞底部巖石力學(xué)性能,能使隧洞底部的承載能力提升,同時(shí)改善隧洞右側(cè)底部的不均勻變形,緩解該處支護(hù)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中。

    4 結(jié) 論

    (1)所選工程圍巖穩(wěn)定及支護(hù)結(jié)構(gòu)安全有所保證,設(shè)計(jì)中采用的圍巖預(yù)加固措施及支護(hù)措施是有效的。

    (2)對(duì)于地層不均勻分布的復(fù)雜地層隧洞開挖,應(yīng)采用合理的預(yù)加固措施,在地層軟弱區(qū)域可考慮局部增強(qiáng)灌漿深度以提高圍巖穩(wěn)定性。

    (3)對(duì)于開挖隧洞下方存在軟弱土體與較好巖體交界的情況,應(yīng)保證地表灌漿,全斷面注漿等預(yù)加固措施的質(zhì)量,必要時(shí)提高灌漿深度,保證隧洞底部的承載力,減小開挖斷面不均勻變形,從而減小支護(hù)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力集中。

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