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    噴油策略對(duì)高壓共軌柴油機(jī)性能的影響

    2019-05-30 06:11:36石晉宏張正午楊甜甜
    關(guān)鍵詞:燃期煤制油噴油

    石晉宏,王 鐵,張正午,楊甜甜

    (太原理工大學(xué) 機(jī)械與運(yùn)載工程學(xué)院,太原 030024)

    自柴油機(jī)電控技術(shù)工業(yè)化以來(lái),由于其性能優(yōu)越,已在全球范圍內(nèi)迅速普及,將噴射壓力的產(chǎn)生與噴射過(guò)程彼此完全分開(kāi),能夠在較寬的范圍內(nèi)改變噴射壓力和噴射脈寬,實(shí)現(xiàn)噴油速率的柔性控制以及預(yù)噴射和多次噴射技術(shù),使噴射壓力在20 MPa~2 00 MPa的范圍內(nèi)彈性調(diào)節(jié),最小噴射量可以控制到0.5 mm3,為降低柴油機(jī)排放提供了新的途徑[1-2]。王慶新等[3]通過(guò)試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn),當(dāng)?shù)退俚拓?fù)荷時(shí)延遲噴油,會(huì)導(dǎo)致碳?xì)浠衔锖皖w粒物排放的增加。WANG et al[4]和MANIN et al[5]的研究表明,高壓噴射可以提高燃油的噴射能量,細(xì)化噴霧并且加快油束的貫穿速度,形成更加均勻的燃油混合氣。蘇萬(wàn)華等[6]通過(guò)試驗(yàn)研究表明,主噴時(shí)間間隔過(guò)短,不利于顆粒排放;主噴時(shí)間間隔過(guò)長(zhǎng),則不利于NOx的降低。

    在節(jié)能減排的背景下,發(fā)展代用燃料對(duì)保證能源安全與環(huán)境安全具有重要的戰(zhàn)略意義[7]和現(xiàn)實(shí)意義[8-9]。F-T煤制油,即煤炭經(jīng)費(fèi)托間接液化合成的能在柴油機(jī)上直接壓燃的煤制液體燃料,主要成分是支鏈飽和烴及分枝異構(gòu)飽和烴,硫和芳香烴含量極少,十六烷值和H/C值高,燃燒熱效率高,排放污染物少,被認(rèn)為是清潔高效的柴油機(jī)代用燃料[10]。王鐵等[11-12]在增壓中冷柴油機(jī)上燃用F-T煤制油,試驗(yàn)結(jié)果表明:F-T煤制油可以直接在柴油機(jī)上應(yīng)用,NOx排放量平均降低14.5%,碳煙排放平均降低35.6%.宋崇林等[13]開(kāi)展F-T煤制油在電控柴油機(jī)上的性能研究,試驗(yàn)結(jié)果表明:與國(guó)Ⅲ柴油相比,在歐洲穩(wěn)態(tài)工況條件下,微粒、一氧化碳、碳?xì)浠衔锖偷趸衔锓謩e降低了25.5%,33.9%,39.3%,11.7%.

    本文通過(guò)改變噴油壓力和噴油正時(shí),研究了不同的噴油策略對(duì)F-T煤制油柴油機(jī)的影響,以期通過(guò)改變噴油參數(shù)來(lái)充分發(fā)揮F-T煤制油和高壓共軌柴油機(jī)的特性,提高柴油機(jī)的性能。

    1 燃料特性及試驗(yàn)裝置

    1.1 燃料特性

    試驗(yàn)用F-T煤制油由山西潞安礦業(yè)有限責(zé)任公司生產(chǎn),燃料參數(shù)由山西潞安納克碳一化工有限公司提供。主要參數(shù)見(jiàn)表1.

    燃料品質(zhì)直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的著火、燃燒和排放性能,十六烷值和餾程溫度等油品參數(shù)對(duì)燃燒過(guò)程有重要影響[14]。由表1可知,F(xiàn)-T煤制油與國(guó)Ⅵ標(biāo)準(zhǔn)0#柴油相比具有低密度、低餾程溫度和低芳烴含量,不含硫以及較高的十六烷值的特性,具有降低排放的潛質(zhì)。

    表1 F-T煤制油與國(guó)Ⅵ 0#柴油參數(shù)對(duì)比Table 1 Parameters of F-T and 0# diesel

    1.2 試驗(yàn)裝置

    試驗(yàn)用柴油機(jī)主要參數(shù)見(jiàn)表2.通過(guò)Bosch電控單元控制高壓共軌燃油噴射系統(tǒng)和MCV100開(kāi)放式ECU系統(tǒng)靈活調(diào)節(jié)噴油正時(shí)和軌壓等噴油參數(shù)。使用AVL SESAM I60多組分排放測(cè)試儀和AVL483微碳煙測(cè)試儀進(jìn)行排放檢測(cè),缸內(nèi)壓力數(shù)據(jù)采用Kistler傳感器和德維創(chuàng)燃燒分析系統(tǒng)進(jìn)行測(cè)量和采集,試驗(yàn)系統(tǒng)布置見(jiàn)圖1.

    表2 柴油機(jī)主要參數(shù)Table 2 Engine specifications

    圖1 試驗(yàn)系統(tǒng)布置圖 Fig.1 Test system

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 燃燒穩(wěn)定性分析

    圖2為最高燃燒壓力及其相位概率密度分布圖(100個(gè)循環(huán))。由圖2可知:最高燃燒壓力pmax1=8.738 MPa的頻率占41%,即41次;pmax2=8.862 MPa的頻率占33%,即33次,二者合占74%,峰值相位的頻率分別為10%和68%,兩者占比78%,因此試驗(yàn)的燃燒過(guò)程相當(dāng)穩(wěn)定。

    圖2 最高燃燒壓力及其相位概率密度分布 Fig.2 Probability density distribution of highest combustion pressure and angle

    2.2 噴油壓力對(duì)F-T煤制油柴油機(jī)性能的影響

    圖3為不同噴油壓力下的燃燒過(guò)程和燃燒參數(shù)分析曲線。由圖3(a)可知,缸內(nèi)壓力和放熱峰值均隨噴油壓力的增大而明顯上升,且峰值相位均提前出現(xiàn)。由圖3(b)可知,噴油壓力越大燃燒越早,噴油壓力由62.8 MPa增大至143.8 MPa時(shí),燃燒提前7°,滯燃期縮短30.2%.

    隨著噴油壓力的增大,燃油在缸內(nèi)的霧化質(zhì)量提高,蒸發(fā)、擴(kuò)散與空氣混合的物理準(zhǔn)備階段和低溫多階段著火的化學(xué)準(zhǔn)備階段縮短,混合氣形成的速度更快、量更多,提前達(dá)到燃料的著火溫度,導(dǎo)致滯燃期縮短,燃燒提前。隨著噴油壓力的增大,滯燃期內(nèi)形成的混合氣量增多且質(zhì)量提高,能量增多,缸壓增大,放熱量增多。

    圖4為不同噴油壓力下的排放變化曲線。由圖4(a)可知,SOOT和NOx排放有明顯的trade-off關(guān)系:SOOT排放隨著噴油壓力的增大呈現(xiàn)線性下降的趨勢(shì);噴油壓力由62 MPa增加至143 MPa時(shí),SOOT排放量降低94.5%,NOx排放量升高16.2%.

    圖3 不同噴油壓力下的燃燒過(guò)程與燃燒參數(shù)變化規(guī)律曲線 Fig.3 Combustion process and parameters curve under different injection pressure

    圖4 不同噴油壓力下的排放變化規(guī)律曲線 Fig.4 Emissions curve under different injection pressure

    由圖4(b)可得,CO與HC排放量分別下降6.7 mg/m3和7.8 mg/m3.

    隨著噴油壓力的增加,燃油的能量增加,燃油與空氣混合越均勻,局部和瞬時(shí)過(guò)濃或過(guò)稀區(qū)域減少,保證了燃燒的充分性,減少了燃燒過(guò)程中高溫缺氧的燃?xì)馀c燃油混合,降低了預(yù)擴(kuò)散燃燒比例,降低了SOOT和HC生成的可能。由于燃油與空氣的充分混合,燃燒較完全,燃燒過(guò)程放熱多、缸內(nèi)溫度高,減少了烴類燃燒的中間產(chǎn)物和不完全燃燒產(chǎn)物,降低了CO排放量,但高溫促使富氧區(qū)的NOx生成量增多。

    2.3 預(yù)噴正時(shí)對(duì)F-T煤制油柴油機(jī)性能的影響

    圖5為不同預(yù)噴正時(shí)下的燃燒過(guò)程和燃燒參數(shù)分析曲線。由圖5(a)可知,缸內(nèi)壓力和放熱峰值均隨預(yù)噴的提前而增大,且峰值相位基本一致,燃燒過(guò)程變化敏感度較噴油壓力弱。由圖5(b)可知,預(yù)噴正時(shí)曲軸轉(zhuǎn)角由上止點(diǎn)前17.5°推后至12.5°時(shí),燃燒推后1.3°,滯燃期縮短7°.

    圖5 不同預(yù)噴正時(shí)下的燃燒過(guò)程與燃燒參數(shù)變化規(guī)律曲線 Fig.5 Combustion process and parameters curve under different pre-injection timing

    預(yù)噴正時(shí)提前。燃油較早噴入缸內(nèi),與空氣混合時(shí)間較長(zhǎng),滯燃期延長(zhǎng),燃燒持續(xù)期長(zhǎng),起燃時(shí)刻較早。由于滯燃期延長(zhǎng),形成的預(yù)混合氣量增多,缸內(nèi)壓力和放熱率略有提高,燃燒過(guò)程在小幅范圍內(nèi)變動(dòng)。

    圖6為不同預(yù)噴正時(shí)下的排放變化曲線。由圖6(a)可知,SOOT排放量隨著預(yù)噴正時(shí)的推后而增多;預(yù)噴正時(shí)推后5°時(shí),SOOT排放量增加0.19 mg/m3,NOx排放量降低34 mg/m3.由圖6(b)可得,CO與HC排放量分別上升29 mg/m3和28 mg/m3.

    圖6 不同預(yù)噴正時(shí)下的排放變化規(guī)律 Fig.6 Emissions curve under different pre-injection timing

    預(yù)噴正時(shí)越早,參與預(yù)混合燃燒的油量越多,總的燃燒持續(xù)期更接近上止點(diǎn),燃燒等容度增大,缸內(nèi)的最高溫度和壓力升高導(dǎo)致NOx的排放量增多,碳煙排放的生成量越少。當(dāng)預(yù)噴正時(shí)曲軸轉(zhuǎn)角為-17.5°時(shí),主預(yù)噴間隔過(guò)大,缸內(nèi)溫度反而下降,NOx排放量下降。預(yù)噴推后滯燃期內(nèi)形成的預(yù)混合氣少,燃燒初期的放熱率降低,燃燒溫度降低,CO氧化速率減慢,進(jìn)而CO和HC排放量升高。

    2.4 主噴正時(shí)對(duì)F-T煤制油柴油機(jī)性能的影響

    圖7為不同主噴正時(shí)下的燃燒過(guò)程和燃燒參數(shù)分析曲線。由圖7(a)可知,缸內(nèi)壓力和放熱峰值均隨主噴正時(shí)的提前而增大,且峰值相位都提前出現(xiàn)。由圖7(b)可知,主噴越晚著火越推后,主噴正時(shí)曲軸轉(zhuǎn)角上止點(diǎn)后(ATDC)由-10.4°推遲至-4.4°時(shí),燃燒推后0.8°,滯燃期延長(zhǎng)8°.

    圖7 不同主噴正時(shí)下的燃燒過(guò)程與燃燒參數(shù)變化規(guī)律曲線 Fig.7 Combustion process and parameters curve under different main-injection timing

    隨著主噴正時(shí)的提前,著火時(shí)刻提前,滯燃期延長(zhǎng),燃燒持續(xù)時(shí)間增長(zhǎng),滯燃期內(nèi)噴入缸內(nèi)的燃料與空氣混合度變好,混合氣質(zhì)量提高,預(yù)混燃燒的比例增加,缸內(nèi)壓力和峰值增高。

    圖8為不同主噴正時(shí)下的排放變化曲線。由圖8(a)可知,SOOT排放量隨著主噴正時(shí)的推后而增多;預(yù)噴正時(shí)斷軸轉(zhuǎn)角由-10.4°推后-4.4°時(shí),SOOT排放量增加1.19 mg/m3,NOx排放量降低44 mg/m3.由圖8(b)可得,CO與HC排放量分別上升3 mg/m3和23 mg/m3.

    當(dāng)大部分燃油在前段時(shí)間噴入氣缸內(nèi)時(shí),參與預(yù)混燃燒的油量增多,燃燒過(guò)程結(jié)束的早,SOOT排放量低而NOx排放量較高;當(dāng)推遲主噴正時(shí)時(shí),參與擴(kuò)散燃燒的油量增多,燃燒較完全,SOOT排放量增多,NOx排放量下降;當(dāng)主噴正時(shí)晚于一定時(shí)刻后,由于擴(kuò)散火焰大部分發(fā)生在膨脹過(guò)程中,火焰溫度較低,碳煙生成速率下降。推遲噴油,局部的混合氣過(guò)濃或過(guò)稀區(qū)域以及溫度或壓力過(guò)低區(qū)增大,HC排放量增多,燃燒遠(yuǎn)離上止點(diǎn),滯燃期大大延遲,缸內(nèi)溫度低,CO氧化速率變慢。

    圖8 不同主噴正時(shí)下的排放變化規(guī)律曲線 Fig.8 Emissions curve under different main-injection timing

    3 結(jié)論

    本文主要分析了不同的噴油參數(shù)對(duì)高壓共軌柴油機(jī)燃燒和排放性能的影響。結(jié)論如下:

    1) 提高噴油壓力,能夠改善混合氣的混合質(zhì)量,爆發(fā)壓力和放熱增多,SOOT排放量直線下降,CO和HC排放量也不同程度地減少,但會(huì)增加NOx的排放值。

    2) 預(yù)噴提前即增大主預(yù)噴間隔角,滯燃期縮短,缸壓增大,放熱增多,NOx排放量有下降趨勢(shì)。

    3) 噴油正時(shí)推后,滯燃期延長(zhǎng),預(yù)混燃燒的比例增加,缸壓降低,SOOT,CO和HC排放量均上升,NOx排放量下降。

    4) 適當(dāng)加大噴油壓力,推遲主噴正時(shí),增大主預(yù)噴間隔角能夠改善電控柴油機(jī)的燃燒過(guò)程,提升電控柴油機(jī)的排放水平。

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