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    優(yōu)化焦化分餾塔操作提高輕油收率

    2019-04-28 02:27:22盧秋旭
    石油石化綠色低碳 2019年2期
    關(guān)鍵詞:輕油餾程分餾塔

    盧秋旭

    (中國石化塔河分公司,新疆庫車 842000)

    塔河煉化2#延遲焦化裝置蠟油餾程的10%點(diǎn)在360℃以下,而柴油95%點(diǎn)在350~360℃之間,如果能通過優(yōu)化焦化分餾塔操作,降低焦化蠟油與柴油的餾程重疊度,一方面可以直接提高裝置的輕質(zhì)油收率,另一方面可以提高產(chǎn)品質(zhì)量。為系統(tǒng)研究各參數(shù)影響,運(yùn)用過程模擬技術(shù)建立常壓—焦化聯(lián)合裝置過程模擬模型,分別討論了影響焦化分餾塔蠟油、柴油餾程重疊度的操作要素,力求通過優(yōu)化焦化分餾塔的工藝操作,降低蠟油、柴油重疊度,提高輕油收率。

    1 運(yùn)用過程模擬技術(shù)分析焦化分餾塔的操作要素

    焦化分餾塔的主要操作參數(shù)包括:塔頂溫度、塔頂壓力、塔頂冷回流流量和回流溫度、汽油抽出量、頂循流量和溫度、柴油抽出量、柴油內(nèi)回流流量與回流溫度、中段回流流量與回流溫度、蠟油返26層和返塔底流量和溫度、分餾塔蒸發(fā)段溫度等。圖1是焦化分餾塔的工藝流程。

    依據(jù)2016年7月2#常壓—焦化裝置的生產(chǎn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)和工藝操作條件建立模型,模擬計(jì)算結(jié)果與實(shí)際工況對(duì)比如表1所示。

    由表1可知,模型的計(jì)算結(jié)果都在裝置運(yùn)行統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)范圍之內(nèi),并且都靠近裝置實(shí)際統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)的均值。因此,依據(jù)2016年7月裝置運(yùn)行工況建立的聯(lián)合裝置模型能較好地實(shí)現(xiàn)對(duì)裝置的模擬計(jì)算。下面運(yùn)用模型對(duì)焦化分餾塔的操作要素進(jìn)行分析。

    出于更大限度的回收裝置余熱的考慮,目前盡可能降低或者不使用分餾塔頂冷回流流量,采用調(diào)節(jié)分餾塔頂循回流流量來控制塔頂熱負(fù)荷。另外,回流溫度與裝置的換熱網(wǎng)絡(luò)密切相關(guān),不能由操作員直接精準(zhǔn)調(diào)控;塔頂壓力受干氣系統(tǒng)壓力影響調(diào)節(jié)余量不大。這些因素可操作性不強(qiáng),暫不作詳細(xì)分析。同時(shí),柴油內(nèi)回流流量的變化將嚴(yán)重影響柴油抽出板以上的低溫位取熱和中段取熱,因此,在維持柴油內(nèi)回流流量不變的條件下進(jìn)行優(yōu)化。

    圖1 焦化分餾塔的工藝流程

    表1 模擬計(jì)算結(jié)果與2016年7月裝置實(shí)際工況對(duì)比

    續(xù)表

    需要特別說明的是由于該公司整體煉廠干氣過剩,尤其是夏季表現(xiàn)尤為明顯。并且,目前很難找到干氣外銷途徑。因此,只要能保證以分餾塔各取熱段為熱源的設(shè)備單元的熱量需要即可,暫時(shí)可不考慮分餾塔的取熱優(yōu)化。

    因此,需要討論的操作要素主要包括:頂循流量、柴油返13層流量、中段回流量、蠟油返26層塔板流量、蒸發(fā)段溫度。

    1.1 頂循回流、柴油返 13 層回流

    在依據(jù)表1工況建立的模型中,維持柴油內(nèi)回流流量不變,分析頂循回流流量、柴油返13層回流與蠟油D1160 10%餾程溫度、輕油(焦化汽油加焦化柴油)質(zhì)量流量的關(guān)系,運(yùn)算結(jié)果分別如圖2、圖3所示。

    圖2 頂循回流流量與蠟油10%餾程溫度、輕油質(zhì)量流量的關(guān)系

    圖3 柴油返13層流量與蠟油10%餾程溫度、輕油質(zhì)量流量的關(guān)系

    由圖2、3可以看出,頂循回流、柴油返13層回流流量的變化的并不會(huì)對(duì)蠟油D1160 10%餾程溫度和輕油質(zhì)量流量產(chǎn)生顯著影響。

    1.2 中段回流

    維持柴油內(nèi)回流流量不變,分析中段回流流量與蠟油D1160 10%餾程溫度、柴油D86 95%餾程溫度的關(guān)系,運(yùn)算結(jié)果如圖4所示。

    由圖4可知,中段回流量對(duì)蠟油D1160 10%餾程溫度和柴油D86 95%餾程溫度的影響十分明顯。中段回流量每增加10 t/h,焦化柴油D86 95%餾程溫度下降約0.4℃,蠟油D1160 10%餾程溫度下降約0.25℃。

    圖4 中段回流流量與蠟油D1160 10%餾程溫度、柴油95%餾程溫度關(guān)系

    在圖4的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步分析中段回流流量與蠟油D1160 10%餾程溫度、輕油質(zhì)量流量的關(guān)系,結(jié)果如圖5所示。

    圖5 中段回流流量與蠟油D1160 10%餾程溫度、輕油質(zhì)量流量的關(guān)系

    由圖5可知,中段回流量對(duì)蠟油D1160 10%餾程溫度和裝置輕質(zhì)油質(zhì)量流量的影響十分明顯。隨著中段回流流量降低,蠟油D1160 10%餾程溫度的提高,柴油不斷深拔,裝置輕質(zhì)油收率不斷提高。

    1.3 蠟油返 26 層塔板流量

    維持柴油內(nèi)回流流量不變,分析蠟油返26層塔板流量與蠟油D1160 10%餾程溫度、柴油D86 95%餾程溫度的關(guān)系,運(yùn)算結(jié)果如圖6所示。

    圖6 蠟油返26層塔板流量與蠟油10%餾程、柴油95%餾程溫度的關(guān)系

    由圖6可以看出,蠟油返26層塔板流量對(duì)蠟油D1160 10%餾程溫度和柴油D86 95%餾程溫度的影響十分明顯。蠟油返26層塔板流量每增加10 t/h,焦化柴油的D86 95%餾程溫度下降約0.8℃,蠟油D1160 10%餾程溫度下降約0.5℃。

    在圖6的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步分析蠟油返26層塔板流量與蠟油D1160 10%餾程溫度、輕油質(zhì)量流量的關(guān)系,結(jié)果如圖7所示。

    圖7 蠟油返26層塔板流量與蠟油D1160 10%餾程溫度、輕油質(zhì)量流量的關(guān)系

    由圖7可以看出,蠟油返26層塔板流量對(duì)蠟油D1160 10%餾程溫度和裝置輕質(zhì)油質(zhì)量流量的影響十分明顯。隨著蠟油返26層塔板流量的降低,蠟油D1160 10%餾程溫度的提高,也即是柴油的不斷深拔,裝置輕質(zhì)油收率不斷提高。

    1.4 蠟油的其他回流流量

    由于蠟油效益較低,焦化分餾塔采取蠟油全量循環(huán)操作,所以出裝置量不做考慮。同時(shí),裝置焦化蠟油作急冷油、返32層內(nèi)回流,為了防止大油氣線、分餾塔人字擋板結(jié)焦,流量調(diào)節(jié)的余地不大,且流量的大小直接影響分餾塔蒸發(fā)段溫度,所以此二回流均不做單獨(dú)分析。蠟油返塔底回流可根據(jù)蠟油箱液位適當(dāng)調(diào)整。

    1.5 分餾塔蒸發(fā)段溫度

    維持柴油內(nèi)回流流量不變,分析分餾塔蒸發(fā)段溫度與蠟油D1160 10%餾程溫度、柴油D86 95%餾程溫度的關(guān)系,運(yùn)算結(jié)果如圖8所示。

    圖8 分餾塔蒸發(fā)段溫度與蠟油D1160 10%餾程、柴油D86 95%餾程溫度的關(guān)系

    由圖8可知,分餾塔蒸發(fā)段溫度對(duì)蠟油D1160 10%餾程溫度和柴油D86 95%餾程溫度的影響十分明顯。分餾塔蒸發(fā)段溫度每提高5℃,蠟油D1160 10%餾程溫度提高約1.5℃,焦化柴油的D86 95%餾程溫度有所下降,輕油收率將有所提高。但由于蒸發(fā)段溫度操作條件的限制較多,一般情況也不作考慮。

    通過上述討論可以看出蠟油返26層塔板的流量對(duì)焦化分餾塔的蠟油、柴油餾程重疊度影響最大,中段回流流量、分餾塔蒸發(fā)段溫度次之,而其他操作因素對(duì)焦化分餾塔的蠟油、柴油餾程重疊度影響較小。為了降低蠟油、柴油的餾程重疊度,提高柴油深拔的程度,適當(dāng)提高分餾塔蒸發(fā)段溫度的同時(shí),中段回流流量和蠟油返26層回流流量在兼顧吸收穩(wěn)定熱源和常壓換熱終溫的前提下按最低量控制。

    2 裝置調(diào)整驗(yàn)證

    2017年1月15—21日,2#焦化裝置的焦化柴油D86 95%餾程溫度為354~359℃,存在一定的優(yōu)化空間。1月22—24日,依據(jù)裝置操作工況,重新建立模型,進(jìn)行模擬測算。為降低蠟油、柴油的餾程重疊度,提高柴油深拔的程度,在保證焦化柴油D86 95%餾程溫度不高于365℃的前提下,模型測算出的優(yōu)化操作條件和裝置調(diào)整結(jié)果如表2所示。

    表2 模型計(jì)算值與裝置實(shí)際值對(duì)比

    通過表2模型優(yōu)化數(shù)據(jù)對(duì)比可知,裝置調(diào)整前的中段回流和蠟油26層返塔流量存在一定偏差。兩處流量調(diào)整后,蠟油D1160 10%餾程溫度由優(yōu)化前347.3~352.0℃提高到了357.6℃,柴油D86 95%餾程溫度由優(yōu)化前350~360℃提高到了362.0~364.8℃,裝置的試運(yùn)行參數(shù)也驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性。為了計(jì)算調(diào)整后裝置輕質(zhì)油收率變化,按照裝置的生焦周期表和減壓渣油的回?zé)捛闆r,選定1月24日(優(yōu)化后)白班(7∶00—16∶00)和1月19日(優(yōu)化前)白班(7∶00—16∶00)的物料收率進(jìn)行對(duì)比,結(jié)果如表3所示。

    表3 優(yōu)化前后的物料收率對(duì)比

    由表3可以看出,優(yōu)化后的裝置循環(huán)比與優(yōu)化前略低,主要原因是該公司焦化蠟油銷量極低,焦化裝置不得不將蠟油全量循環(huán)。優(yōu)化后,參與循環(huán)的蠟油D1160 10% 餾程溫度提高,因此,原本在蠟油中參與全量循環(huán)的柴油組分被抽了出來,造成了優(yōu)化后的裝置循環(huán)比與優(yōu)化前略低。

    由表3還可以看出,盡管1月24日,裝置減渣的回?zé)挶壤哂趦?yōu)化前,并且1月24日出于采樣置換的需要還產(chǎn)出了8.51 t 3#重油,但優(yōu)化后的輕油收率仍然比優(yōu)化前提高了0.34百分點(diǎn)。因此,采用優(yōu)化中段回流和蠟油返26層的流量來降低蠟油、柴油的餾程重疊度,提高柴油深拔的程度對(duì)提高裝置輕油收率效果比較明顯。

    3 結(jié)論

    運(yùn)用過程模擬技術(shù)對(duì)塔河煉化常減壓—延遲焦化聯(lián)合裝置進(jìn)行流程模擬,能夠比較真實(shí)地模擬實(shí)際運(yùn)行工況;中段回流和蠟油26層返塔流量對(duì)塔河煉化的焦化蠟油、焦化柴油的餾程重疊度影響最大,在所對(duì)比工況下,經(jīng)過優(yōu)化操作,可提高裝置輕油收率0.34百分點(diǎn)。通過模型計(jì)算,可以研究多種工藝參數(shù)對(duì)裝置運(yùn)行效果的影響,找出主要調(diào)節(jié)點(diǎn),提高優(yōu)化速度和準(zhǔn)確性,對(duì)生產(chǎn)運(yùn)行有較強(qiáng)的指導(dǎo)意義。

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