分餾塔
- 加氫裝置分餾塔配管設計要點
不可少的流程。分餾塔作為分餾部分核心設備,當原料油的加氫反應油氣進入分餾塔底部,在分餾塔中切割出柴油、航煤、石腦油等產(chǎn)品。由于要求其生產(chǎn)能力大、效率高、造價低、安裝維修方便,有一定的操作彈性,故采用板式塔。按照工藝流程,分餾塔一般與進料加熱爐、塔頂空冷器、塔頂回流罐、側(cè)線汽提塔、塔底抽出泵等眾多工藝設備相連,塔體開口數(shù)量多,為保證分餾效果,塔盤較多,塔內(nèi)構件復雜,故配管設計相比其它設備難度較大。在實際的配管設計中,不僅要滿足工藝、操作、檢修和施工的要求,還
山東化工 2023年18期2023-11-09
- 焦化裝置分餾塔進料段塔壁開裂原因分析
某公司焦化單元分餾塔頂循壁板在生產(chǎn)期間出現(xiàn)腐蝕穿孔，大修期間對該段筒節(jié)進行更換，更換完成后按照設計要求進行水壓試驗，試驗壓力0.8MPa，試壓至0.5MPa時，分餾塔油氣進料分布器附件塔壁開裂。開裂部位在塔底部上方約10m處，此處操作溫度為420℃，如果在生產(chǎn)期間開裂，無疑將帶來火災、爆炸等不可接受的后果，同時分餾塔塔壁開裂是否對塔體強度產(chǎn)生影響，該分餾塔是否還具有修復價值，是否能滿足安全生產(chǎn)的要求，都需要我們對開裂的原因進行分析，從而采取下一步措施。1.
當代化工研究 2023年16期2023-08-12
- 催化裂化主分餾塔塔盤改造
SEI設計，主分餾塔1-2#層塔盤采用固舌型塔盤，其余30層為固定閥塔盤，在實際運行中分餾塔熱分配及產(chǎn)品分離精度不理想，因此在大檢修期間，將主分餾塔的部分ADV固閥塔板堵孔或更換為ADV浮閥塔板。改造結果表明，生產(chǎn)運行穩(wěn)定，在主分餾塔壓力降未見明顯增加前提下，低溫熱大幅減少、冷回流停用，產(chǎn)品分離精度增加，質(zhì)量容易控制。1 主分餾塔改造內(nèi)容在分餾塔設備不更新的情況下，固定件利舊，1至2層不變，分別將3至5層、29至32 層塔盤板堵孔，6至28 層固定閥塔盤板
石化技術 2023年7期2023-08-04
- 一種催化裝置分餾塔塔釜回收輕組分的方法
了一種催化裝置分餾塔塔釜回收輕組分的方法。該方法包括：沉降器反應油氣進入分餾塔，經(jīng)過分餾塔與油漿換熱器冷卻后返塔油漿逆向接觸換熱，脫去反應油氣的過熱度，分餾塔塔釜低溫操作，將部分重柴油組分壓入塔釜油漿，外甩油漿不經(jīng)冷卻，利用油漿泵送至油漿過濾系統(tǒng)，利用油漿過濾系統(tǒng)除去油漿中的催化劑顆粒，提高油漿的利用價值；過濾后的油漿送至油漿分離塔，分離塔上部得到輕組分產(chǎn)品，分離塔底部得到重油漿產(chǎn)品。催化分餾塔塔釜低溫操作，可游有效避免塔釜結焦；將部分重柴油組分壓入了塔釜
能源化工 2022年3期2023-01-15
- 低負荷下延遲焦化裝置分餾系統(tǒng)結焦分析與優(yōu)化措施
已運行15年。分餾塔是裝置中的關鍵設備，其運行狀況較難控制。近年來，受安全及環(huán)保限產(chǎn)影響，裝置加工負荷持續(xù)偏低，部分時段運行負荷不到設計負荷的50%。此外，由于公司采購原油多樣性，有時摻煉高硫原油、重質(zhì)原油，使得減壓渣油性質(zhì)波動較大，裝置同時摻煉催化裂化油漿，造成輕油收率不穩(wěn)定，也在一定程度上影響到焦化分餾塔的操作[1]。分餾塔負荷大幅度降低，導致塔內(nèi)氣速降低，液相回流量減少，易出現(xiàn)分餾塔結焦問題，這縮短了裝置的運行周期。針對運行中出現(xiàn)的問題，本文詳細分析
當代化工研究 2022年22期2023-01-06
- 降低分餾塔頂循環(huán)系統(tǒng)壓降的措施
來的反應油氣經(jīng)分餾塔分離后，塔頂油氣與吸收穩(wěn)定來的洗滌水混合后，經(jīng)過分餾塔頂?shù)挠蜌飧墒娇绽淦骷?span id="j5i0abt0b" class="hl">分餾塔頂?shù)挠蜌饫淠鋮s器，冷卻至40℃，進入分餾塔頂?shù)挠蜌夥蛛x器進行氣、液相分離，富氣經(jīng)氣壓機加壓后，送至吸收穩(wěn)定系統(tǒng)。工藝流程圖如圖1所示。圖1 催化裂化裝置反應器至氣壓機流程壓降示意圖1 分餾塔頂空冷結鹽的現(xiàn)象及原因分析1.1 分餾塔頂空冷的結鹽現(xiàn)象分餾塔頂?shù)目绽涔?0臺，塔頂?shù)挠蜌夤芫€分60路進入空冷?，F(xiàn)場測量各空冷的入口溫度（圖2），發(fā)現(xiàn)溫度偏差較大，判斷
化工技術與開發(fā) 2022年11期2022-11-29
- 粉煤熱解分餾系統(tǒng)主要工藝和控制
的高溫油氣進入分餾塔分離得到煤氣、輕油和焦油，煤氣加壓后部分返回提升管循環(huán)，剩余作為產(chǎn)品送出裝置；沉降器底部的粉焦部分作為循環(huán)粉焦，其余部分經(jīng)換熱冷卻后作為產(chǎn)品送出裝置。循環(huán)粉焦在燒炭器內(nèi)發(fā)生部分燃燒而升溫至一定溫度后，作為熱載體循環(huán)至提升管反應器。燒炭器內(nèi)煙氣除塵后送至 CO 鍋爐系統(tǒng)進行余熱回收后，送回磨煤干燥單元使用。1 粉煤熱解分餾單元主要任務粉煤熱解工藝借鑒了催化裂化技術的工程經(jīng)驗，尤其是反應-燒炭單元、分餾單元部分。但其原料性質(zhì)不同，催化裂化原
廣州化工 2022年13期2022-08-01
- 延遲焦化分餾塔底過濾器熱備用
的問題1.1 分餾塔底過濾器焦粉焦片的來源中國石化塔河煉化有限責任公司常使用減壓、焦化裝置設計加工塔河劣質(zhì)稠油，采用原油經(jīng)常壓蒸餾后，常底渣油進焦化裝置，焦化反應的油汽進入分餾塔下部，焦化蠟油以回流、內(nèi)回流、返回分餾塔底的循環(huán)加工工藝流程。分餾塔底過濾器有兩組正常生產(chǎn)時投用一組，另一組過濾器處于冷備用狀態(tài)。2.2 Mt/a延遲焦化裝置分餾塔底過濾器內(nèi)的焦粉形態(tài)有片狀焦和粉狀焦兩種形態(tài)，通過對這兩種焦炭形態(tài)進行分析，發(fā)現(xiàn)片狀焦有兩部分組成：分餾塔人字擋板上脫
化工管理 2022年3期2022-02-18
- 催化分餾塔中段柴油泵入口堵塞物分析及措施
新，姜海英催化分餾塔中段柴油泵入口堵塞物分析及措施王文靜，李新，姜海英（山東京博石油化工有限公司，山東 濱州 博興 256500）山東京博石化65萬t·a-1催化裂化分餾塔壓降偶爾出現(xiàn)增大，中段回流波動，柴油抽出流量大幅波動，甚至無法抽出，針對該問題，對柴油抽出泵進行檢修，清理出黑色細粉狀物質(zhì)，對黑色細粉物質(zhì)進行分析后發(fā)現(xiàn)，該黑色物質(zhì)主要組分為氯化銨，車間及時通過在線水洗方式，處理了塔盤結鹽，避免了沖塔等嚴重事故的發(fā)生。催化裂化； 分餾塔；柴油； 水洗；
遼寧化工 2021年10期2021-11-04
- 基于Petro-SIM模擬優(yōu)化汽油加氫裝置節(jié)能方案
的轉(zhuǎn)移，然后在分餾塔內(nèi)進行輕、重汽油分離。重汽油送至加氫脫硫及辛烷值恢復部分，進行深度脫硫和辛烷值恢復。2020年，汽油加氫裝置綜合能耗607.39 MJ/t時的各項能耗統(tǒng)計數(shù)據(jù)見表1。表1 汽油加氫裝置2020年能耗從表1可以看出，裝置主要消耗的能源實物為燃料氣、3.5 MPa蒸汽和電等，因此裝置節(jié)能降耗方向應主要放在節(jié)約電能、減少燃料氣消耗等［5］。2 模型建立利用KBC Petro-SIM軟件建立包含全餾份汽油分餾、重汽油加氫、重汽油穩(wěn)定和換熱網(wǎng)絡的
煉油與化工 2021年5期2021-10-19
- 催化裂化分餾單元先進控制APC系統(tǒng)運行優(yōu)化
月下旬，建立了分餾塔控制器、粗汽油干點、輕柴油干點、干氣C3+含量、液化氣C2-和C5+含量、穩(wěn)定汽油蒸氣壓等軟測量的控制模型和軟測量模型；12月初，完成詳細設計； 12月上旬APC控制器開展了閉環(huán)調(diào)試和部分MV變量的試投用工作；12月底，APC系統(tǒng)正式連續(xù)運行。催化裂化裝置分餾單元先進控制系統(tǒng)包括了1個控制器(分餾塔控制器)和2個軟儀表(粗汽油干點和輕柴油干點),主要涉及分餾單元中的分餾塔。1 先進控制技術[1]概述先進控制是通過安裝于計算機上的特殊軟件
四川化工 2021年1期2021-03-02
- 連續(xù)重整裝置分餾塔頂腐蝕分析及預防措施
合連續(xù)重整裝置分餾塔頂腐蝕出現(xiàn)的原因進行分析，并探索相應的預防措施，為后期的生產(chǎn)過程中有效控制連續(xù)重整裝置分餾塔頂?shù)母g現(xiàn)象、保障安全高效的生產(chǎn)而作出指導，同時也為更科學的對連續(xù)重整裝置分餾塔進行保養(yǎng)提供經(jīng)驗指導。關鍵詞：連續(xù)重整裝置;分餾塔;脫戊烷1 連續(xù)重整裝置分餾塔腐蝕機理及原因分析1.1 腐蝕機理連續(xù)重整裝置脫戊烷分餾塔在進料的過程中存在著少量的鹽和氯離子，這兩種物質(zhì)可以有效結合生成氯化氨，氯化氨在水解的作用下可在金屬表面生成氨鹽，從而破壞所經(jīng)流表
中國化工貿(mào)易·下旬刊 2020年5期2020-11-09
- 解決催化裂化裝置分餾塔結鹽的技術措施
運行過程中出現(xiàn)分餾塔結鹽現(xiàn)象，嚴重時會影響裝置的正常生產(chǎn)。分餾塔發(fā)生結鹽后，存在以下問題：①分餾塔壓降增大；②頂循泵易出現(xiàn)抽空情況，導致回流中斷；③汽油干點升高；④嚴重時會導致分餾塔沖塔，從而影響裝置的長周期穩(wěn)定運行[3-5]。為了緩解或解決催化裂化裝置分餾塔結鹽帶來的不利影響，生產(chǎn)及研究人員采取了一系列解決措施，包括：催化原料脫鹽、分餾塔在線水洗、分餾塔頂循流程優(yōu)化、分餾塔頂循回流脫水、添加銨鹽分散劑等。采取相應技術措施后，分餾塔結鹽問題得到有效緩解或解
石油與天然氣化工 2020年5期2020-10-29
- 柴油加氫改質(zhì)裝置分餾塔頂空冷器的腐蝕及對策
性，必須要針對分餾塔頂空冷器的腐蝕問題進行分析。本文對此進行分析，并且結合實際情況提出有針對性的解決對策，為該裝置在運行過程中的安全性和穩(wěn)定性提供有效保證。關鍵詞：柴油加氫改質(zhì)裝置;分餾塔;頂空冷器;腐蝕原因;解決對策隨著科學技術的不斷進步和快速發(fā)展，煉油化工企業(yè)在日常運營和發(fā)展過程中，要對一些先進的技術手段進行合理的引進和利用，這樣才能夠保證設備、技術等及時有效的更新和利用。柴油加氫改質(zhì)裝置是煉油化工企業(yè)日常生產(chǎn)過程中非常重要的裝置之一。該裝置在實際應用
石油研究 2020年2期2020-10-19
- 催化裂化分餾塔結鹽分析與在線水洗處理措施
產(chǎn)品質(zhì)量，如就分餾塔結鹽這一問題，若分餾塔結鹽處理不當，常常會導致反應的切料，直接影響裝置長周期安全運轉(zhuǎn)[1]，本文詳細介紹了分餾塔結鹽的原因,以及有效的處理措施。1 分餾塔結鹽的原因在催化裂化反應中，反應原料中的有機氮化物可發(fā)生分解反應生成氨。原料中的有機氯和無機氯可發(fā)生分解反應生成HCl，NaCl，CaCl2，MgCl2等，遇到環(huán)境的水或結晶水發(fā)生水解反應生成HCl。NH3和HCl 則生成NH4Cl。氯化銨極易溶于水，在分餾塔的下部，當溫度337.8
石油化工應用 2020年9期2020-10-17
- 延遲焦化裝置分餾塔頂結鹽問題分析與技術改造
焦化裝置均存在分餾塔頂以及塔盤結鹽問題，而目前針對結鹽的主要處理方式為在線水洗，其他方式包括添加結鹽控制劑、調(diào)整工藝參數(shù)等。針對本裝置分餾塔頂循段塔盤結鹽問題，大港石化公司延遲焦化裝置結合實際工況，設計出適用于本裝置的技術方案，改善了頂循部位塔盤傳質(zhì)傳熱效果，解決了生產(chǎn)中出現(xiàn)的工藝參數(shù)波動和設備故障問題，實現(xiàn)了長周期運行。1 結鹽的成因與影響1.1 結鹽的成因原料減壓渣油中N、S、Cl 等離子含量偏高，在焦炭塔中反應生成N2、NH3、HCl 等產(chǎn)物，并隨焦
化工設計通訊 2020年10期2020-09-17
- 試論重油催化裝置分餾塔防腐技術
中重油催化裝置分餾塔就是重要的煉化設備之一，其可以很好的將反應過的油氣混合物以不同餾程進行細分，可分為富氣、汽油、輕柴油、重柴油、回煉油和油漿等餾分，分餾塔作為減壓、催化、焦化工藝實施的重要設備，對其進行應用高效的防腐技術，有利于分餾工藝的順利展開。關鍵詞：重油催化裝置;分餾塔;防腐技術前言：重油催化裝置分餾塔腐蝕問題是一直困擾石油煉化行業(yè)的問題之一，由于分餾塔頂部循環(huán)的物料是以液相狀態(tài)經(jīng)過熱和泵加壓后再返回分餾塔頂部的。眾所周知，原油本身含有大量的腐蝕物
石油研究 2020年7期2020-09-07
- 重油催化裂化裝置分餾塔頂循系統(tǒng)結鹽及脫鹽改造分析
油催化裂化裝置分餾塔頂循系統(tǒng)由于受到原料及操作條件等因素的影響，導致分餾塔頂循系統(tǒng)結鹽、腐蝕嚴重的問題普遍存在。某公司重油催化裂化裝置針對這一問題利用大檢修期間進行頂循系統(tǒng)改造，在頂循環(huán)回流油返塔前新增一套頂循脫水脫鹽系統(tǒng)。本文對某公司重油催化裂化裝置分餾塔頂循系統(tǒng)結鹽情況及頂循系統(tǒng)脫鹽技術改造效果進行闡述分析。該技術在一年半的使用中取得良好的應用效果，解決了分餾塔頂循系統(tǒng)結鹽所帶來的問題，保證分餾塔的安全、穩(wěn)定、長周期的運行。關鍵詞：重油催化裂化裝置;分
中國化工貿(mào)易·中旬刊 2020年3期2020-07-01
- 石油化工裝置分餾塔及框架的配管設計及問題處理
工企業(yè)中，板式分餾塔是在汽油加氫過程中使用范圍最廣泛的分餾塔類型。當原料汽油以及加氫反應產(chǎn)物進入板式分餾塔后，板式分餾塔可以有效地分離輕汽油和重汽油。在石油化工裝置分餾塔的安裝中，框架的配管設計的合理性在很大程度上影響著分餾塔的使用效果。分餾塔框架的配管設計一方面要符合分餾塔結構的需求，一方面也應當保證不影響分餾塔內(nèi)各個構建的正常工作。因此，石油化工企業(yè)需布置合理的分餾塔框架的配管。1 石油化工裝置分餾塔框架配管設計的要求首先，分餾塔框架的配管應當符合安全
化工管理 2020年12期2020-05-09
- 催化分餾塔頂循段腐蝕原因分析與對策
頂循環(huán)回流油從分餾塔頂頂循抽出斗抽出，經(jīng)過頂循環(huán)油泵、換熱器、空冷器冷卻至約6570左右返回分餾塔頂循段上部液相分布器。3 泄漏情況3.1 頂循管線泄漏情況頂循線設計材料為20#無縫鋼管，2014年6月頂循管線出現(xiàn)第一次泄漏，截至2019年6月先后出現(xiàn)5 次泄漏。頂循管線泄漏情況見表1，各漏項編號具體位置見圖1。表1 頂循泄漏情況統(tǒng)計圖1 泄漏點位置圖3.2 塔壁泄漏情況2016年8月20日分餾塔頂循段熱電偶根部焊道腐蝕減薄開裂，2017年5月13日分餾塔
設備管理與維修 2020年3期2020-03-05
- 應用頂循除鹽技術降低延遲焦化分餾塔腐蝕風險
上升，導致焦化分餾塔出現(xiàn)塔盤效率降低、側(cè)線產(chǎn)品餾程重疊、冷卻器管束腐蝕泄漏及頂循泵抽空等問題。在生產(chǎn)運行過程中頻繁出現(xiàn)的焦化分餾塔結鹽問題，主要發(fā)生在分餾塔頂部多層塔盤，需要洗塔操作才能維持正常生產(chǎn)。塔盤結鹽及水洗引發(fā)一定程度的腐蝕，隨著裝置運行到末期，頂循腐蝕問題更加明顯，影響安全生產(chǎn)。如何通過優(yōu)化改造降低焦化分餾塔頂循系統(tǒng)腐蝕，已成為裝置安全運行的關鍵。1 分餾塔增加頂循除鹽裝置1.1 立項理由塔河原油鹽含量逐年升高，目前鹽質(zhì)量濃度平均在600 mg/
石油化工腐蝕與防護 2019年5期2019-11-18
- 重油催化裝置分餾塔頂循結鹽處理技術研究
期生產(chǎn)過程中，分餾塔結鹽現(xiàn)象已經(jīng)成為一個普遍存在的問題，隨著生產(chǎn)的運行，結鹽會逐步加重，影響分餾塔的正常生產(chǎn)操作。因此，如何根據(jù)實際情況采取不同的技術方法來預防、處理好該問題，實現(xiàn)裝置效益最大化，保證裝置長周期安全運行，是我們要解決的一項重要課題。關鍵詞：重油催化裝置;分餾塔;結鹽現(xiàn)象;裝置效益;安全運行1 結鹽原因分析因為原油中氮化物和氯鹽含量較高，以及原油開采過程中不可避免地添加含氮助劑，經(jīng)過一系列工藝處理后大部分氮以膠狀、瀝青狀物質(zhì)形態(tài)存在于渣油等重
科學與財富 2019年8期2019-10-21
- 催化裂化裝置分餾塔頂循油作再吸收油分析
收劑。流程為從分餾塔第18層塔盤抽出、溫度為210℃左右的輕柴油經(jīng)過柴油汽提塔后，分別與富吸收油、低溫熱水換熱后，分為兩路，一路出裝置作產(chǎn)品，另一路再經(jīng)過兩臺循環(huán)水換熱器，冷卻至38℃后，進入再吸收塔作吸收劑。富吸收油從塔底排出后經(jīng)過與輕柴油換熱，溫度升至140℃，返至分餾塔第20層塔盤。現(xiàn)在國內(nèi)部分催化裝置利用“相溶相似”原理，用分餾塔頂循油代替輕柴油作再吸收劑，吸收干氣C3效果良好，同時提高汽柴油分割精度。1 技術背景1.1 輕柴油作再吸收油的缺點用輕
四川化工 2019年3期2019-07-16
- 哈薩克斯坦PKOP煉廠催化裂化裝置分餾塔整體吊裝工藝
。1 裝置概況分餾塔作為催化裂化裝置最大塔器，在國內(nèi)分片預制，運輸至哈薩克斯坦施工現(xiàn)場進行組焊，整個施工周期長，占用場地大，制約條件多，對后期工序施工影響大，既要保障分餾塔施工工期，又要保證后續(xù)工序正常施工，分餾塔安裝形式成為該裝置安裝考慮的重點。分餾塔直徑5 400 mm、總高度51 374 mm、殼體總質(zhì)量257 t，塔盤38 層、塔盤支撐件約40 t，勞動保護結構約50 t，保溫層約10 t，附塔管件等附件約30 t，裝置總質(zhì)量約387 t。2 確定
石油工程建設 2019年2期2019-05-11
- 煤制油項目煉油裝置副產(chǎn)氣回收利用探討
氫裂化分餾系統(tǒng)分餾塔頂氣富含氫氣、輕烴類；加氫精制、加氫裂化減壓塔頂氣含少量輕烴。精制、裂化反應系統(tǒng)的冷低分氣采用膜分離法和變壓吸附法(PSA)。采用膜分離法，可以降低非滲透氣中氫氣的分壓，提高非滲透氣在吸收穩(wěn)定部分液化氣和石腦油的回收率，提高了裝置的經(jīng)濟效益；變壓吸附法(PSA)操作簡便，回收率高。精制裂化分餾系統(tǒng)分餾塔頂氣、輕烴類是采用吸收脫吸方法，此方法節(jié)省能源，工藝簡單，經(jīng)濟效益較高。減壓塔頂氣采用通入燃料氣管網(wǎng)作為燃料氣使用。減壓塔頂氣含少量輕烴
山西化工 2018年3期2018-07-25
- 分散型抗垢劑重油催化裂化分餾塔除垢試驗
日催化裝置重油分餾塔回煉油系統(tǒng)突然回煉油罐無液位，無法建立回煉油循環(huán)，同時發(fā)現(xiàn)分餾塔壓降急劇上升，達到45kPa左右，催化柴油95%℃點嚴重超標。經(jīng)分析初步判斷分餾塔31 -34層回煉油抽出層存在結垢堵塞現(xiàn)象。經(jīng)技術交流，公司決定試用杭州華峰輕化科技開發(fā)有限公司和浙江杭化科技股份有限公司聯(lián)系開發(fā)的分散型抗垢劑HF-17T(亦稱HK-17DC)在線除垢，恢復回煉油系統(tǒng)的正常運行，降低分餾塔壓降，將柴油干點回歸正常。2 重油分餾塔結垢原因常壓渣油中膠質(zhì)、瀝青質(zhì)
山東化工 2018年6期2018-04-19
- Aspen Plus軟件在延遲焦化主分餾塔上的應用
件在延遲焦化主分餾塔上的應用陳 亮，普 天，趙萌瑩(新疆化工設計研究院有限責任公司，新疆 烏魯木齊 830006)利用Aspen Plus化工流程模擬軟件對國內(nèi)某煉廠的延遲焦化主分餾塔進行模擬計算，探討了焦化分餾塔的模擬策略以及在模擬過程中反應油氣的組成估算、熱力學方法的選擇、理論塔板數(shù)的選取等。對比發(fā)現(xiàn)，Aspen Plus的模擬結果與標定數(shù)據(jù)基本上一致，說明模擬結果切實可靠，模擬結果基本上反應了主分餾塔的運行情況。焦化主分餾塔；模擬策略；Aspen P
山東化工 2017年5期2017-09-16
- 新型導向浮閥在120萬噸/年重油催化裂化裝置分餾塔的應用
化裂化裝置針對分餾塔塔頂塔盤易結鹽發(fā)生沖塔的問題，同時對分餾塔原有21～32層塔盤開孔率進行更改。工業(yè)應用結果表明，改造的分餾塔能夠有效的防止頂部浮閥塔盤因結鹽而發(fā)生堵塞，分餾塔頂部液體流動狀態(tài)得到改善，減少了液相返混，降低了霧沫夾帶，使分餾塔操作更加平穩(wěn)，靈活。關鍵詞：分餾塔；結鹽；塔盤；霧沫夾帶；浮閥中圖分類號：TE624 文獻標識碼：A 文章編號：1671-2064（2017）14-0153-011 概況2015年120萬噸/年重油催化裂化裝置隨原料
中國科技縱橫 2017年14期2017-08-17
- 分餾塔塔底結焦傾向的研究與對策
315207)分餾塔塔底結焦傾向的研究與對策楊云峰(中國石油化工股份有限公司鎮(zhèn)海煉化分公司，浙江 寧波315207)為剖析分餾塔塔底結焦原因與解決方案，選取幾種具有代表性的易結焦的減壓渣油在重油加工性能評價裝置進行結焦傾向的研究，以甲苯不溶物的生成量來表征渣油的結焦傾向，考察反應溫度和時間對渣油中甲苯不溶物生成量的影響，得到不同性質(zhì)樣品的結焦臨界溫度曲線，確定臨界結焦溫度為350～380 ℃，焦粉對分餾塔塔底結焦幾乎沒有影響。在延遲焦化裝置實際生產(chǎn)操作中，
石油化工技術與經(jīng)濟 2017年3期2017-07-12
- 重油催化分餾塔頂結鹽預防及頂循油水洗除鹽技術
00）重油催化分餾塔頂結鹽預防及頂循油水洗除鹽技術李 璇，范振杰（蘭州寰球工程公司工藝室，甘肅蘭州 730000）煉油廠重油催化分餾塔普遍存在結鹽腐蝕問題，本文以中石油某煉油廠重油催化分餾塔為例，分析其結鹽、腐蝕的形成機理，介紹了幾種常用的塔頂結鹽預防改進措施，并對不停工條件下塔頂循環(huán)油部分水洗除鹽技術進行闡述，該技術能有效解決塔頂結鹽問題，從而降低腐蝕速率，保證常減壓裝置能安全、穩(wěn)定、長周期、優(yōu)質(zhì)運行。分餾塔；結鹽腐蝕；頂循油；水洗目前，煉油廠重油催化裝
化工設計通訊 2017年4期2017-05-16
- 氯化物對催化裂化分餾塔的危害分析
化物對催化裂化分餾塔的危害分析王 寧，于鳳昌，崔新安(中石化煉化工程(集團)股份有限公司洛陽技術研發(fā)中心，河南 洛陽 471003)原油質(zhì)量劣化后，原油中所含氯、氮等雜質(zhì)增加，會對催化裂化裝置的分餾塔產(chǎn)生銨鹽堵塞和腐蝕。該文系統(tǒng)分析了催化裂化裝置中氯化物的來源及其產(chǎn)生的危害，并結合國內(nèi)某煉化企業(yè)催化裂化裝置分餾塔銨鹽堵塞及腐蝕問題，提出在不影響催化分餾塔正常生產(chǎn)的條件下，通過控制原料中氯離子的來源、調(diào)整分餾塔工藝參數(shù)、調(diào)整回流分布管的結構及在洗滌水中添加緩
石油化工腐蝕與防護 2017年2期2017-05-10
- 催化裂化裝置分餾塔的Aspen模擬優(yōu)化
?催化裂化裝置分餾塔的Aspen模擬優(yōu)化閆 雨(中石化天津分公司研究院，天津 300271)為了改進催化裂化裝置的生產(chǎn)操作，提高經(jīng)濟效益，本文利用Aspen plus流程模擬軟件對裝置的分餾塔進行建模和優(yōu)化，通過模型模擬值和裝置數(shù)據(jù)的對比，驗證了該模型的準確性。在模型的基礎上利用靈敏度分析功能找到該裝置的可調(diào)節(jié)變量，對分餾部分多個優(yōu)化點進行討論分析，通過對分餾塔頂部循環(huán)流量、第一中段流量和頂循返塔溫度的調(diào)節(jié)，可以提高粗氣油干點，減小汽油/柴油重疊度，最大限
廣州化工 2016年22期2016-12-14
- 汽油加氫裝置分餾部分模擬優(yōu)化
餾分分餾，并對分餾塔的控制因素、操作因素進行研究，最終確定了裝置的設計操作條件，實現(xiàn)了生產(chǎn)合格低硫汽油產(chǎn)品以及減少設備投資及操作費用的目的。汽油加氫；PROII；分餾塔；優(yōu)化隨著時代的發(fā)展，我國的汽車普及率越來越高，2014年已達到11%，2020年預計能夠達到20%。作為燃料大量汽油的使用帶來了一系列環(huán)境問題，因此國內(nèi)開發(fā)了多種工藝用來生產(chǎn)超低硫汽油，以減少有害氣體排放造成的環(huán)境污染。Gardes工藝即為其中的一種，其運行的總體流程為：選擇性脫雙烯/硫醇
當代化工 2016年9期2016-10-28
- 重油催化裂化裝置結鹽原因及應對措施
化裂化裝置中，分餾塔結鹽的根本原因是反應生成的氨鹽和HCl與混有少量水蒸氣的油氣在上升過程中溫度逐漸降低,當溫度達到此壓力環(huán)境下水的露點時,就會有凝結水產(chǎn)生,形成的氯化銨溶液沉淀析出塔盤上,堵塞塔盤，從而使塔盤壓降逐漸升高。利用原料電脫鹽技術，可使催化原料中所含氯鹽減少，達到減輕分餾塔結鹽目的；重點介紹了分餾塔在線技術，即從分餾塔冷回流系統(tǒng)注除鹽水，至柴油系統(tǒng)水洗出，從而帶走結鹽雜質(zhì)，達到去除分餾塔所結鹽分。電脫鹽技術及分餾塔在線水洗技術可以有效遏制分餾塔
廣州化工 2016年5期2016-09-01
- 焦化分餾塔頂結鹽問題的分析及處理
中，曾經(jīng)出現(xiàn)過分餾塔頂部結鹽，堵塞塔盤的問題，針對此情況采取一些臨時處理措施緩解了塔頂塔盤結鹽問題，最后，通過操作摸索逐漸形成了提高分餾塔頂溫、使塔頂結鹽部位后移等技術，已基本解決了分餾塔頂結鹽問題。分餾塔自2009年6月檢修后一直正常運行。1 結鹽問題的出現(xiàn)分餾塔頂部結鹽問題主要出現(xiàn)在2008年和2009年。2008年3月按照工廠要求柴油凝固點由≤-5 ℃提高至≤0 ℃，分餾塔頂部氣相負荷隨之增大。由于分餾塔頂部塔盤結鹽，塔盤上的部分升氣孔結鹽堵塞，塔內(nèi)
化工科技 2016年1期2016-06-04
- 催化裂化主分餾塔結鹽分析及在線洗塔處理方案
0)催化裂化主分餾塔結鹽分析及在線洗塔處理方案馬 強(山東濱化濱陽燃化有限公司，山東 濱州 251800)催化裂化分餾塔中的氨氮和氯離子，在分餾塔頂部形成氯化氨并溶解于水中，自頂部向下傳遞過程中形成銨鹽附著于塔盤及塔壁，影響正常生產(chǎn)。通過降低分餾塔頂溫并注入除鹽水的方法，將銨鹽溶解在水中再從頂循泵入口切出，實現(xiàn)催化分餾塔的在線洗塔。催化主分餾塔；銨鹽；在線洗塔重油催化裂化裝置出現(xiàn)的常見問題就是分餾塔結鹽問題。尤其地方煉廠加工催化原料種類復雜性質(zhì)惡劣，催化原
山東化工 2016年14期2016-04-09
- 重油催化裂化分餾塔結鹽問題的分析及處理
）重油催化裂化分餾塔結鹽問題的分析及處理王曉博 穆承旭（中國石化海南煉油化工有限公司，海南578101）本文對催化裂化分餾塔結鹽問題進行簡要分析，及在盡可能小的影響操作的情況下對結鹽問題進行處理，對清洗分餾塔的洗塔方案給以簡要說明。催化裂化；分餾塔；結鹽；洗塔1 分餾塔簡介公司催化裂化分餾塔，底部有十層人字塔板，上部32層舌形塔盤，塔盤間距900～110mm。分餾塔工藝流程簡介：從反應系統(tǒng)來的過熱油氣進入分餾塔底部，在人字塔板上與返塔油漿逆流接觸，進行脫過
化工管理 2016年12期2016-03-14
- 催化裂化裝置分餾塔結鹽原因與處理措施
）催化裂化裝置分餾塔結鹽原因與處理措施郭英明 楊振東（呼和浩特石化公司，內(nèi)蒙古呼和浩特010070）目前催化分餾塔頂結鹽主要為NH4CL晶體，催化原料含鹽量高是結鹽的主要誘因。隨著加工原料的重質(zhì)化，原料中氮化物含量日益增高，為分餾塔頂結鹽提供了物質(zhì)基礎。呼和浩特石化公司催化裂化裝置填料式分餾塔結鹽問題嚴重，分析原因并提出相應的處理措施。分餾塔；NH4CL；結鹽；水洗1 分餾塔結鹽原因及主要結鹽部位在催化裂化反應中，氯化物反應會產(chǎn)生HCL，而原油中大部分氮化
化工管理 2016年12期2016-03-14
- 催化裂化主分餾塔和吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的全流程模擬與優(yōu)化
1 催化裂化主分餾塔和吸收穩(wěn)定系統(tǒng)的全流程模擬1.1 催化裂化主分餾塔的流程模擬主分餾塔裝置流程簡介此煉廠催化裂化分餾塔的流程(圖1)圖可見，主分餾塔一共有30塊塔板，塔底有8塊人字形擋板。反應油氣進入分流塔底后，經(jīng)過人字擋板和循環(huán)油漿換熱后，洗滌催化劑并脫出過熱量，并向上通過每層塔板分離，從而得到富氣、柴油、油漿、回煉油等。主分餾塔的頂循環(huán)回流、部分回煉油循環(huán)及中段循環(huán)回流等，可以有效取走塔內(nèi)過剩熱量。圖1 催化裂化主分餾塔圖1.2 流程模擬通過分析主分
化工管理 2015年5期2015-12-22
- 催化裂化分餾塔結鹽原因分析及處理
化裂化裝置由于分餾塔結鹽，發(fā)生多次操作生產(chǎn)波動，主要表現(xiàn)為分餾塔柴油餾出口溫度上升，輕柴油流量大幅度波動，嚴重時柴油中斷，柴油泵抽空，塔頂回流罐液面大幅升高，分餾塔頂壓力無明顯變化但壓降增大，汽油餾分變重，頂循環(huán)回流同時出現(xiàn)晃量或抽空，并且使分餾塔分離效果變差，造成沖塔，多次導致產(chǎn)品不合格，無法實現(xiàn)裝置的安穩(wěn)長滿優(yōu)運行。1.結鹽原因及現(xiàn)象1.1 結鹽的原因120 萬噸重油催化裂化裝置原料中有氯和氮存在,在催化裂化反應后HCl氣?體不斷逸出,同時催化裂化原料
化工管理 2015年6期2015-12-21
- 300×104t/a催化裂化裝置分餾塔頂油氣冷卻系統(tǒng)的優(yōu)化
a催化裂化裝置分餾塔頂油氣冷卻系統(tǒng)的優(yōu)化胡海蘭趙捷（蘭州石化公司研究院）某石化公司重油催化裂化裝置對空冷進行更換，并結合低溫換熱網(wǎng)絡現(xiàn)狀，在裝置大檢修期間，對分餾塔頂冷卻系統(tǒng)進行改造優(yōu)化，以解決分餾塔頂冷卻能力不足的問題，并改造調(diào)整裝置低溫換熱網(wǎng)絡，降低裝置能耗，取得了較好的效果，可使裝置能耗顯著降低。年節(jié)約標煤1.6377×104t，帶來效益1430萬元。重油催化裂化裝置油氣冷卻分餾塔頂某石化公司的300×104t/a重油催化裂化裝置由于富氣壓縮機入口溫
石油石化節(jié)能 2015年3期2015-10-26
- 某催化裂化裝置富吸收油返塔溫度選擇
過換熱直接返回分餾塔，更有利于低溫位熱量的回收，同時簡化了換熱流程，減少了設備投資。關 鍵 詞：催化裂化;再吸收塔;富吸收油;溫度中圖分類號：TE 624 文獻標識碼： A 文章編號： 1671-0460（2015）06-1321-03Selection of Return Tower Temperature of Rich Absorption Oil for FCC UnitZHANG Jing-jing1，HAN Sheng-xian2，YUAN K
當代化工 2015年6期2015-10-21
- 降低重整汽油中苯含量的原料預分餾方案
化調(diào)整預加氫預分餾塔來降低苯前身物的兩種降低重整穩(wěn)定汽油苯含量的生產(chǎn)方案，采用后者可以使重整裝置的綜合能耗降低147.97 MJ/t，重整汽油收率提高7.36百分點，裝置總液體收率提高0.69百分點，氣體和損失降低0.35百分點，產(chǎn)品經(jīng)濟效益每月增加578.34萬元。并對預分餾塔系統(tǒng)的進一步優(yōu)化提出了合理化解決措施。預分餾 重整 汽油 苯 優(yōu)化中國石化勝利油田分公司石油化工總廠(以下簡稱勝利石化)150 kt/a催化重整裝置由中國石化洛陽石油化工工程公司設
石油煉制與化工 2015年11期2015-09-03
- 淺談分餾塔沖塔及其預防措施
二套催化裝置的分餾塔設油漿、回煉油、一中段回流、頂循環(huán)回流。利用這四段回流來控制分餾塔各個液位以及熱平衡。沖塔前分餾塔控制工藝指標參數(shù)：塔頂100℃-115℃，頂循環(huán)抽出溫度140℃-150℃，頂循環(huán)量100t/h-130t/h，0#柴油抽出溫度200℃-220℃，一中段循環(huán)量220t/h-250t/h，回煉油返分餾塔五層45t/h-50t/h。2 在2012年開煉的過程中連續(xù)出現(xiàn)分餾塔沖塔的情況2.1 沖塔原因：形成塔內(nèi)汽液項符合過大的諸因素，都可引起沖
化工管理 2015年17期2015-08-15
- 制氮裝置分餾塔長周期運行試探
文通過實例分析分餾塔運行效果較差的原因，并從這些原因入手進行技術整改，得到了良好的運行效果。關鍵詞：制氮裝置；分餾塔；長周期運行1、引言氣體車間是整個工程氧氣、氮氣、儀表空氣及工藝空氣的生產(chǎn)和輸送單位，該氣體車間最重要的設備是分餾塔，分餾塔的運行不僅對車間經(jīng)濟效益具有直接影響，而且會影響到整個工廠的生產(chǎn)。然而目前的1000m3/h的制氮裝置處在低負荷的運行狀態(tài)，其生產(chǎn)氮氣量很低，常常要進行維修，分餾塔的運行周期較短。為保證該工廠和其氣體車間的正常生產(chǎn)，必須
城市地理 2015年7期2015-07-13
- 催化裂化裝置柴油含水影響因素分析
詞：催化裂化；分餾塔；柴油含水1 引言山東石大科技集團催化裂化裝置，為原料處理能力18×104t/a兩段提升管（Ⅰ型）同軸式催化裂化裝置。催化裂化裝置加工原料為常減壓裝置生產(chǎn)蠟油，在催化劑的作用下生產(chǎn)汽油、柴油和液化氣等主要產(chǎn)品。催化裝置柴油生產(chǎn)方案：較低的反應溫度一段提升管反應溫度為485-495℃，催化劑（CORH催化劑）活性28-29。反應油氣進入分餾塔進一步分離為油漿、輕柴油、粗汽油等產(chǎn)品，輕柴油自塔T201 第12、14層塔盤抽出，自壓進入柴油汽
山東工業(yè)技術 2015年13期2015-07-02
- 優(yōu)化分餾塔操作，提高催化裝置處理量
程不太合理導致分餾塔溫度梯度分布不合理以致分餾崗位操作經(jīng)常大幅波動。因此我們決定把“改造中段油與油漿系統(tǒng)換熱流程，提高分餾操作平穩(wěn)率”作為我們研究的課題二、針對問題的調(diào)查分析通過對2012年12月至2013年2月分餾塔的平穩(wěn)率做了細致的調(diào)查，發(fā)現(xiàn)影響分餾塔平穩(wěn)操作主要原因集中在分餾塔沖塔和分餾塔柴油抽不出上。三、確定主要影響因素通過長時間的深入調(diào)查分析得出了影響分餾塔平穩(wěn)操作的主要問題是分餾塔沖塔和柴油抽不出，而造成這種現(xiàn)象的原因是分餾塔熱分配不合理。根據(jù)
山東工業(yè)技術 2014年8期2014-12-25
- 催化裂化主分餾塔取熱分布優(yōu)化及操作影響研究
9)催化裂化主分餾塔取熱分布優(yōu)化及操作影響研究田 濤(中國石化經(jīng)濟技術研究院，北京 100029)催化裂化裝置的主分餾塔一般有2～3個循環(huán)回流，下部塔段中段回流的取熱溫位較高，能量利用價值大。運用PRO/Ⅱ流程模擬軟件，研究了塔頂循環(huán)回流(頂循)、第一中段循環(huán)回流(一中)取熱量變化對分餾塔的影響。當主分餾塔的頂循、一中取熱量增加時，該塔的氣、液相運行負荷增加。在分餾塔頂循取熱量不變情況下，增大一中取熱量，會增加油漿下返塔取熱量，降低油漿上返塔和油漿總?cè)崃?/div>
石油煉制與化工 2014年10期2014-09-16
- 重油催化裂化裝置分餾塔頂部塔盤堵塞的原因分析及對策
3000）一、分餾塔頂部塔盤堵塞后會出現(xiàn)的現(xiàn)象1.本裝置2012年2月24日起分餾塔中部溫度不穩(wěn)定，塔頂間斷出現(xiàn)操作波動跡象。分餾塔頂溫度TI220由103℃上升到110℃、粗汽油罐液位大幅度升高、貧吸收油泵和頂回流泵相繼抽空、一中循環(huán)回流正常、分餾塔的輕柴油抽出口溫度TI253變化范圍較大（185℃～210℃）、輕柴油量偏少直至回零、分餾塔壓力和反應沉降器壓力也相應波動。3月份期間沖塔次數(shù)變得頻繁，用增大回流量也很難控制，只能通過降低反應深度和處理量來相化工管理 2014年6期2014-08-15
- 焦化分餾塔模擬分析及改進
3003）焦化分餾塔模擬分析及改進張龍1，趙亞新2，方向晨1，杜維謙3，高景山1，薄德臣1（1中國石化撫順石油化工研究院，遼寧 撫順 113001；2中國石化塔河分公司，新疆 庫車 842000；3中國石油撫順石化分公司石油二廠，遼寧 撫順 113003）某石化公司計劃將2#延遲焦化裝置處理量由140萬噸/年提高到原設計規(guī)模220萬噸/年，將焦化分餾塔由原來的塔盤堵孔操作恢復到設計負荷。但近年來塔河原油性質(zhì)已發(fā)生較大變化，瀝青質(zhì)含量上升較大。為了對焦化分餾化工進展 2014年11期2014-07-05
- 我國大型汽油分餾塔技術國際領先
訊我國大型汽油分餾塔技術國際領先經(jīng)濟效益報告顯示，汽油分餾塔設計壓差為全塔壓降不大于15 kPa，裝置運行4年多的實際壓降為3～4 kPa，每年多產(chǎn)乙烯10 kt；在控制急冷油黏度的情況下，提高了汽油分餾塔釜溫，每生產(chǎn)1 t乙烯可降低裝置能耗約12.5 kg標油(1 kg標油=41.8 MJ)。[中國石化有機原料科技情報中心站供稿]石油煉制與化工 2014年9期2014-04-06
- 采用立體傳質(zhì)塔板CTST 技術改造催化裂化分餾塔
布的變化，催化分餾塔操作能力達到極限，產(chǎn)品質(zhì)量難以控制，汽柴油組分重疊嚴重，并時常出現(xiàn)沖塔現(xiàn)象。針對上述存在的問題，公司采用河北工業(yè)大學研究開發(fā)的新型、大通量、高效塔盤——立體傳質(zhì)塔板CTST技術［1］對催化裂化分餾塔進行了改造。與傳統(tǒng)塔板相比，立體傳質(zhì)塔板傳質(zhì)空間大，傳質(zhì)效果好。同時，由于分離板的作用使傳質(zhì)后的氣液兩相能分離徹底，大幅度減少了霧沫夾帶量，降液管的泡沫層高度隨之降低。尤其是立體傳質(zhì)塔板有較大的開孔率和較大的操作區(qū)間，適于塔的擴能改造，只需將長春工程學院學報（自然科學版） 2013年4期2013-12-06
- 淺析填料在催化裂化裝置分餾塔中的應用
010070）分餾塔填料技術是煉油裝置一項重要技術，大連西太石化催化裂化裝置早在2 0 0 1年分餾塔改造時就引進由北洋精餾提供的分餾塔填料技術，取得了良好的效果。我公司催化裂化裝置目前加工能力為2 8 0萬噸/年，2 0 1 2年1 0月2 9日正式投產(chǎn)。為了響應國家降低能耗，清潔能源的號召，分餾塔內(nèi)件換熱段采用散堆填料，分餾段使用規(guī)整填料，下段5層采用固舌塔盤，脫過熱段采用7層人字擋板。通過投產(chǎn)后幾個月對分餾塔操作的跟蹤，發(fā)現(xiàn)降耗明顯，操作彈性大，總體中國新技術新產(chǎn)品 2013年14期2013-07-24
- 延遲焦化裝置分餾塔腐蝕原因分析及改進措施
。檢修期間發(fā)現(xiàn)分餾塔第3～11層塔盤出現(xiàn)明顯的腐蝕減薄現(xiàn)象，而第4～7層塔盤的腐蝕減薄現(xiàn)象尤為嚴重。為確保下一周期的安全平穩(wěn)運行，在決定更換第3～11層塔盤的同時，認真分析腐蝕減薄現(xiàn)象產(chǎn)生的原因，提出一系列改進措施和建議，最大程度地減緩了生產(chǎn)期間塔盤的腐蝕速率，保證裝置長周期運行。本文主要介紹延遲焦化裝置分餾塔腐蝕原因及改進措施。1 裝置腐蝕狀況及原因分析1.1 塔盤腐蝕狀況分餾塔第1、2層塔盤基體平整，有少量浮閥脫落；第3層塔盤約有1/3的浮閥脫落；第4石油煉制與化工 2013年3期2013-07-19
- 差壓熱耦合萃取精餾工藝分離甲基環(huán)己烷和甲苯的模擬研究
餾兩個塔；常規(guī)分餾塔的操作壓力與常規(guī)單塔時相同，而降壓分餾塔采用降壓操作以降低塔底溫度；利用常規(guī)分餾塔塔頂蒸汽的潛熱來加熱降壓分餾塔塔底的再沸器，進行兩塔的完全熱耦合，實現(xiàn)精餾過程的大幅度節(jié)能［11］。本工作針對MCH-MB物系，將差壓熱耦合精餾技術應用于常規(guī)萃取精餾工藝，形成差壓熱耦合萃取精餾工藝；應用Aspen Plus化工流程模擬軟件對常規(guī)萃取精餾工藝和差壓熱耦合萃取精餾工藝過程分別進行了模擬計算，分析了差壓熱耦合萃取精餾工藝的節(jié)能效果。1 萃取精餾石油化工 2012年8期2012-11-09
- 大型乙烯塔器首次應用于百萬噸級乙烯裝置
研制出大型汽油分餾塔，并在國內(nèi)首次應用于百萬噸級乙烯裝置。2012年3月21日，該成果通過了由中國石油和化學工業(yè)聯(lián)合會組織的成果鑒定。專家一致認為，該成果成功解決了大型汽油分餾塔工程設計面臨的難題，全塔壓降等主要技術指標居國際領先水平。天大天久公司研制的汽油分餾塔主體直徑12．6m，全塔壓力降3～4kPa，僅為中國石油獨山子石化公司和中國石化鎮(zhèn)海分公司2套百萬噸級乙烯裝置大型汽油分餾塔的30%～40%。該汽油分餾塔自2010年1月16日在中國石化天津分公司石油煉制與化工 2012年7期2012-08-15
- 大型乙烯塔器首次應用于百萬噸乙烯裝置
研制出大型汽油分餾塔，并在國內(nèi)首次應用于百萬噸乙烯裝置。3月21日，該成果通過了由中國石油和化學工業(yè)聯(lián)合會組織的成果鑒定。專家一致認為，該成果成功解決了大型汽油分餾塔工程設計面臨的難題，全塔壓降等主要技術指標居國際領先水平。天大天久研制的汽油分餾塔主體直徑12.6 m，全塔壓力降3～4 kPa，僅為獨山子和鎮(zhèn)海兩套百萬噸乙烯裝置大型汽油分餾塔的30%～40%。該汽油分餾塔自2010年1月16日在天津百萬t乙烯裝置成功投運以來，已成功運行兩年多，各項技術指標化學反應工程與工藝 2012年2期2012-04-12
- 淺析延遲焦化裝置分餾塔底結焦原因及措施
隨高溫油氣進入分餾塔底，這些粉焦停留在分餾塔底會粘附在塔壁上，不斷結焦，粉焦量大的時候甚至可以堵塞輻射抽出過濾器，造成輻射泵抽空，影響正常生產(chǎn)。因此如何確保分餾塔正常生產(chǎn)嚴防分餾塔底結焦就顯得尤為重要。表1 延遲焦化裝置加工情況Tab.1 Process of delayed coking unit2 各因素對分餾塔底結焦的影響2.1 加熱爐輻射出口溫度的影響加熱爐輻射出口溫度是延遲焦化裂解縮合反應的關鍵參數(shù)，玉門延遲焦化爐出口溫度控制在492±1℃，加熱化學工程師 2012年2期2012-02-08
- 催化裝置分餾塔結鹽處理與防范
影響效果之一的分餾塔頂結鹽幾率也明顯加大。1分流塔結鹽的工藝因素1.1 原油脫鹽效果變化以及原料油變重、鹽離子含量增高是導致分餾塔結鹽的根本原因，尤其近年催化原料摻煉部分減壓渣油后，催化原料性質(zhì)、工藝效果明顯降低。1.2 工藝上為追求裝置輕收、柴汽比，且降低分餾塔頂溫有利于多產(chǎn)柴油，從而"人為"創(chuàng)造了結鹽環(huán)境，使得分餾塔結鹽的可能性明顯加大。2分餾塔結鹽的現(xiàn)象2.1 塔頂結鹽會造成分餾塔分餾效果變差、壓降增大、塔頂溫度波動、頂循環(huán)泵流量驟減、汽柴油餾程嚴重中國新技術新產(chǎn)品 2011年1期2011-11-03
- 重油催化裝置腐蝕原因分析及防護對策
原因分析。一、分餾塔頂系統(tǒng)1.分餾塔頂系統(tǒng)腐蝕概況2006年5月起，分餾塔頂部開始出現(xiàn)結鹽現(xiàn)象，不僅影響產(chǎn)品質(zhì)量，而且使自身及后續(xù)設備腐蝕加重。且分餾塔壓降增至60kPa以上，操作極為困難。后來采用分餾系統(tǒng)注水的辦法來解決，效果不明顯，而且使自身及后續(xù)換熱設備腐蝕加重。車間又采取了加大一中回流量，提高流速，減少結垢，避免垢下腐蝕等措施，效果也不明顯。2007年11月，頂循系統(tǒng)開始加入氨鹽分散劑，效果較好，產(chǎn)品質(zhì)量合格，但分餾塔頂系統(tǒng)腐蝕問題仍較嚴重。200中國設備工程 2010年11期2010-05-04
- 重油催化裂化裝置分餾塔頂部塔盤堵塞的原因分析及對策