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    基于拓?fù)鋬?yōu)化的扭力梁式轎車(chē)后橋結(jié)構(gòu)輕量化設(shè)計(jì)

    2019-04-06 12:31:28陳光權(quán)施卓奇董衛(wèi)平GauravKesireddy張洪延
    汽車(chē)工程學(xué)報(bào) 2019年2期
    關(guān)鍵詞:后橋扭力受力

    汪 彬,陳光權(quán),施卓奇,董衛(wèi)平,Gaurav Kesireddy,張洪延

    (1.浙江師范大學(xué),浙江,金華 321004;2.托萊多大學(xué),美國(guó),托萊多 OH 43606)

    隨著汽車(chē)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展,汽車(chē)工業(yè)在節(jié)能與環(huán)保方面面臨巨大的挑戰(zhàn)。日益嚴(yán)格的排放法規(guī)及汽車(chē)廠(chǎng)商之間激烈的競(jìng)爭(zhēng)推動(dòng)著汽車(chē)技術(shù)不斷向更節(jié)能、環(huán)保、安全的方向發(fā)展[1-4]。大力發(fā)展汽車(chē)輕量化技術(shù),在保障汽車(chē)安全性和其它基本性能的前提下,通過(guò)減輕汽車(chē)自身質(zhì)量來(lái)實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排一直是汽車(chē)生產(chǎn)廠(chǎng)商追求的目標(biāo)[5-6]。

    在轎車(chē)的新車(chē)型開(kāi)發(fā)及輕量化設(shè)計(jì)過(guò)程中,后橋設(shè)計(jì)一直占據(jù)重要地位,其固有的特性直接影響著車(chē)輛的性能。新的后橋設(shè)計(jì)一般要求在有較高強(qiáng)度和剛度的基礎(chǔ)上減輕質(zhì)量[7-11]。

    傳統(tǒng)的后橋設(shè)計(jì)方法只是被動(dòng)地重復(fù)分析產(chǎn)品結(jié)構(gòu)性能,而不能主動(dòng)地設(shè)計(jì)產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)形狀和參數(shù)[12-15]。拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)是在給定材料力學(xué)性能參數(shù)和指定的設(shè)計(jì)域內(nèi),得到滿(mǎn)足約束條件又使目標(biāo)函數(shù)最優(yōu)的結(jié)構(gòu)布局形式[16]。拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)不需要知道具體的結(jié)構(gòu)拓?fù)湫螒B(tài),是一種創(chuàng)新性的設(shè)計(jì)方法[17]。本研究在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)開(kāi)始階段采用拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì),以獲得較合理的初始結(jié)構(gòu)方案,再對(duì)拓?fù)湫螒B(tài)進(jìn)行參數(shù)化設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)滿(mǎn)足后橋強(qiáng)度和剛度要求的易成形的板材結(jié)構(gòu),不僅加快了后橋結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)周期,節(jié)省了材料,而且在滿(mǎn)足靜、動(dòng)態(tài)特性的前提下,達(dá)到輕量化的目的,對(duì)于車(chē)身后橋設(shè)計(jì)有很大的現(xiàn)實(shí)意義。

    1 試驗(yàn)方法

    本研究采用的具體研究方案如圖1所示。首先將原后橋進(jìn)行有限元建模及網(wǎng)格劃分,分析加載載荷并加載,計(jì)算并分析原有后橋的模態(tài)及各種不同受力狀態(tài)下的應(yīng)力狀態(tài)。然后設(shè)計(jì)出原后橋的拓?fù)溆颍虞d原有后橋的工況進(jìn)行拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化計(jì)算,用所得拓?fù)浣Y(jié)果導(dǎo)出CAD模型,并在CAD軟件中進(jìn)行重構(gòu)。將重新設(shè)計(jì)好的后橋結(jié)構(gòu)在有限元軟件中再進(jìn)行受力分析,和原有后橋的模態(tài)和應(yīng)力應(yīng)變情況進(jìn)行對(duì)比分析,在滿(mǎn)足各種工況并達(dá)到輕量化目的的條件下,獲得最優(yōu)的后橋結(jié)構(gòu)。

    圖1 后橋拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化流程圖

    通過(guò)對(duì)原后橋進(jìn)行模態(tài)及結(jié)構(gòu)受力分析,分別計(jì)算了三階模態(tài)及靜載、啟動(dòng)或制動(dòng)、側(cè)翻狀態(tài)下后橋的受力情況。在簧下空間的基礎(chǔ)上,設(shè)定后橋拓?fù)鋬?yōu)化模型,以后橋自重最小化為優(yōu)化目標(biāo),以原后橋的受載情況為約束條件,建立設(shè)計(jì)域和非設(shè)計(jì)域,通過(guò)OptiStruct進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化。利用OSSmooth工具進(jìn)行了拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果導(dǎo)出,在Solidworks三維軟件中采用板材結(jié)構(gòu)并在保持后橋安裝部位不變的條件下進(jìn)行重構(gòu)。最后在有限元軟件中進(jìn)行應(yīng)力分析以確認(rèn)最終的優(yōu)化結(jié)構(gòu)受力是否滿(mǎn)足要求,如不符合要求則返回重新進(jìn)行拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化,直至滿(mǎn)足要求。

    2 有限元模型的建立

    2.1 幾何模型及網(wǎng)格劃分

    扭力梁懸架作為汽車(chē)后橋的重要總成,既起承力作用又起導(dǎo)向作用。扭力梁懸架的強(qiáng)度能否滿(mǎn)足實(shí)際汽車(chē)行駛中所遇各種工況的要求,將直接影響車(chē)輛的行駛安全性。原車(chē)的扭力梁結(jié)構(gòu)及劃分好的網(wǎng)格如圖2所示,主要包括中間的橫梁、縱臂、彈簧安裝支座、減振器安裝支座及輪轂安裝支座。

    在不干涉后橋周?chē)鷺?gòu)件的情況下,構(gòu)建好的新后橋拓?fù)湓O(shè)計(jì)域及非設(shè)計(jì)域如圖3所示,其中縱臂套筒、彈簧安裝位置、減振器安裝位置及輪轂安裝位置為非設(shè)計(jì)域,其余部分為設(shè)計(jì)域。

    圖2 后橋結(jié)構(gòu)有限元模型

    圖3 新后橋的拓?fù)湓O(shè)計(jì)域及非設(shè)計(jì)域

    2.2 模態(tài)及各工況加載情況

    模態(tài)分析不需要進(jìn)行具體的加載,但需要定義邊界條件。后橋結(jié)構(gòu)和車(chē)身連接的部位主要是如圖4所示的4個(gè)位置,即縱臂套筒1、彈簧安裝位置2、減振器安裝位置3及輪轂軸承安裝法蘭盤(pán)位置4。模態(tài)分析中原后橋及新設(shè)計(jì)的后橋約束定義了縱臂套筒1和彈簧安裝位置2的全部6個(gè)自由度。

    圖4 后橋受力點(diǎn)位置示意圖

    對(duì)于扭力梁懸架強(qiáng)度問(wèn)題,本研究主要考慮車(chē)輛在幾種典型工況下極限載荷行駛時(shí)的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,后橋結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖如圖5所示,F(xiàn)G、Fx、Fy、Fz分別為垂直下壓力、縱向力、側(cè)向力及垂向向上支撐力。扭力梁懸架的加載及約束形式較為復(fù)雜,特別是縱臂前端與車(chē)身相連的地方,該位置約束條件的不同將直接影響整個(gè)模型的仿真精確性??紤]到汽車(chē)行駛過(guò)程中,輪心處會(huì)存在垂直方向的輪跳輸入和地面支持力輸入,在仿真過(guò)程中也在輪心處加載。由于扭力梁懸架和車(chē)身相比,后者剛度更大,因此在仿真時(shí)采取對(duì)該連接點(diǎn)3個(gè)平動(dòng)自由度全部約束住的邊界條件,同樣在扭力梁懸架與螺旋彈簧連接處也施加3個(gè)平動(dòng)方向的約束。

    圖5 扭力梁后橋結(jié)構(gòu)受力簡(jiǎn)圖

    對(duì)扭力梁后懸架進(jìn)行受力分析,在靜載、啟動(dòng)或制動(dòng)及側(cè)翻工況下的受力結(jié)果如下:在靜載工況下,縱向力Fx為0,側(cè)向力Fy為0,兩側(cè)垂直下壓力最大值FG為0.5kG,k為動(dòng)載系數(shù)取1.75,G為后橋最大靜載荷,取6000 N,F(xiàn)G和Fz計(jì)算結(jié)果均為5100 N;在啟動(dòng)或制動(dòng)工況下,側(cè)向力Fy為0,縱向力Fx為0.5φFz,φ為縱滑附著系數(shù),取0.8,垂向支撐力Fz為0.5mG,m取1.2,根據(jù)公式計(jì)算出垂向力Fz和縱向力Fx分別為3600 N和3456 N。當(dāng)汽車(chē)發(fā)生側(cè)翻時(shí),縱向力Fx=0,側(cè)向力Fy最大,外輪上的垂向支撐力Fz1和內(nèi)輪上的垂向支撐力Fz2分別為:1920 N。式中,h為汽車(chē)質(zhì)心高度486 mm,B為輪距2700 mm。內(nèi)、外輪上的總側(cè)向力Fy+μFz為6000 N,μ為側(cè)滑附著系數(shù),取1.0。

    將分析所得的3種不同工況載荷加載到后橋上,通過(guò)分析計(jì)算后橋整體應(yīng)力狀況,并將最大應(yīng)力與材料的屈服極限進(jìn)行比較,對(duì)扭力梁懸架強(qiáng)度進(jìn)行分析和評(píng)價(jià)。由于不同的載荷工況將得到不同的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),本研究采用線(xiàn)性加權(quán)法,將靜載、啟動(dòng)或制動(dòng)及側(cè)翻3種工況按照1∶1∶1進(jìn)行加權(quán),將多目標(biāo)問(wèn)題轉(zhuǎn)化為單目標(biāo)以獲得各工況兼顧的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)。

    3 結(jié)果分析

    3.1 拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果

    通過(guò)對(duì)汽車(chē)后橋進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化迭代計(jì)算,采用變密度方法,將連續(xù)體離散為有限元模型后,將每個(gè)單元內(nèi)的密度指定為相同,以每個(gè)單元的密度為設(shè)計(jì)變量,以結(jié)構(gòu)的體積百分比最小化為目標(biāo),考慮3種不同工況下的約束,使拓?fù)鋬?yōu)化得到的結(jié)構(gòu)質(zhì)量最輕。最優(yōu)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖6所示。

    圖6 拓?fù)鋬?yōu)化后的扭力梁懸架空間構(gòu)架

    通過(guò)OSSmooth工具將圖6所示的拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果導(dǎo)出,在考慮可加工性的基礎(chǔ)上,采用板材結(jié)構(gòu),在Solidworks三維軟件中進(jìn)行CAD參數(shù)化設(shè)計(jì),設(shè)計(jì)好的后橋結(jié)構(gòu)如圖7所示。將CAD重構(gòu)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化后橋在有限元軟件中再次進(jìn)行應(yīng)力分析,以確認(rèn)最終的優(yōu)化結(jié)構(gòu)受力是否滿(mǎn)足要求。

    圖7 CAD重構(gòu)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化后橋

    3.2 模態(tài)與減重分析

    對(duì) Hypermesh 中已建好的扭力梁總成有限元模型,施加縱臂套筒和彈簧安裝位置的固定約束,不添加任何載荷。創(chuàng)建相應(yīng)約束條件計(jì)算其模態(tài),設(shè)置輸出頻率范圍為 0~300 Hz。各階頻率及模態(tài)云圖如圖8所示。

    圖8 扭力梁后橋前三階模態(tài)

    由圖可知,原車(chē)后橋的一階模態(tài)為129.11 Hz,而拓?fù)鋬?yōu)化后的后橋一階模態(tài)為109.63 Hz,大幅小于原車(chē)的模態(tài)值,同時(shí)二階及三階模態(tài)值也均小于原車(chē)值。

    同時(shí),在保證受力部件不變的情況下,即套筒、彈簧安裝位置、減振器安裝位置及輪轂安裝位置和尺寸保持不變,在保證與原車(chē)車(chē)身裝配的前提下,拓?fù)鋬?yōu)化后的結(jié)構(gòu)采用板材重構(gòu)后橋。結(jié)果顯示,原后橋質(zhì)量由19.06 kg減少到拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化后的17.67 kg,減重7.29%。

    3.3 各工況下的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度分析

    圖9為不同工況下原后橋和優(yōu)化后的后橋應(yīng)力應(yīng)變?cè)茍D。由圖可知,3種工況下,原后橋及優(yōu)化后的后橋出現(xiàn)最大應(yīng)力值的部位都位于橫梁與縱臂連接處,且彈簧和減振器安裝位置所受應(yīng)力較大。

    將原后橋和重構(gòu)后的板材結(jié)構(gòu)后橋在Hyperworks軟件中進(jìn)行應(yīng)力分析,得到的原后橋和優(yōu)化后的后橋各工況下最大米塞斯應(yīng)力對(duì)比結(jié)果見(jiàn)表1。由表1可知,在靜載工況下,優(yōu)化后的后橋最大米塞斯應(yīng)力較原后橋稍大,但啟動(dòng)或制動(dòng)工況、側(cè)翻工況下的應(yīng)力值都比原后橋小。新設(shè)計(jì)的后橋在各工況的極限下均未達(dá)到材料的許用應(yīng)力值,滿(mǎn)足要求。

    圖9 不同工況下原后橋及優(yōu)化后的后橋應(yīng)力應(yīng)變?cè)茍D

    表1 原后橋和優(yōu)化后的后橋各工況下最大米塞斯應(yīng)力

    4 結(jié)論

    通過(guò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)不但使后橋結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)時(shí)間縮短,節(jié)約了材料,同時(shí)在符合靜、動(dòng)態(tài)特性要求的前提下,實(shí)現(xiàn)了輕量化的目標(biāo),對(duì)改良后橋結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方面具有指導(dǎo)意義。主要研究結(jié)果如下:

    (1)根據(jù)原后橋的技術(shù)指標(biāo)和參數(shù)要求,設(shè)定拓?fù)鋬?yōu)化模型,以后橋自重最小化為優(yōu)化目標(biāo),以原后橋的受載情況為約束條件,在簧下空間的基礎(chǔ)上,建立了優(yōu)化設(shè)計(jì)域和非設(shè)計(jì)域,通過(guò)OptiStruct進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化。

    (2)利用OSSmooth工具進(jìn)行了拓?fù)鋬?yōu)化結(jié)果導(dǎo)出,在Solidworks三維軟件中進(jìn)行了CAD圖紙的修正處理以適合批量化生產(chǎn),并在有限元軟件中進(jìn)行了應(yīng)力分析以確認(rèn)最終的優(yōu)化結(jié)構(gòu)受力滿(mǎn)足要求。根據(jù)尺寸優(yōu)化的最終結(jié)果,獲得了最佳的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)優(yōu)化后橋。

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