控制逃逸率，降低供氨量，減少NOx超限次數(shù)探討

田建平

摘 要：我廠3號機組自2017 年3月底開機后，鍋爐逃逸率偏高，供氨量偏大，為了控制逃逸率，降低供氨量，NOx控制較高，在機組AGC投入情況下，機組負荷變化頻繁、大幅度變化，鍋爐煤量變化大，以及摻燒劣質(zhì)煤等原因?qū)е绿右萋?，供氨量以及NOx越限此時增加，本文主要探討在AGC方式下、摻燒劣質(zhì)煤的情況下，如何有效降低逃逸率，降低供氨量，減少NOx月限次數(shù)

關鍵詞：逃逸率 供氨量 NOx越限次數(shù) 摻燒劣質(zhì)煤

中圖分類號：TM621.8 文獻標識碼：A 文章編號：1003-9082（2018）08-0-01

前言

近期我廠供氨量明顯偏大與同期，逃逸率居高不下，NOx瞬間越限次數(shù)增加，為了控制氨逃逸率，同時降低供氨量，各值各班均出現(xiàn)NOx越限現(xiàn)象將NOx保持的較高，NOx/O2不斷出現(xiàn)超限現(xiàn)象，其原因主要有以下幾方面：

一、原因分析

1.為了摻燒劣質(zhì)煤，3號爐E倉配煤改為大灘/熱水煤1：1混合，由于摻配的不均勻，煤質(zhì)變化大，鍋爐所需氧量不斷變化，氧量跟隨煤質(zhì)變化，尤其在低負荷期間造成脫硫出口NOx/O2折算值出現(xiàn)大幅變化，甚至超限。

2.在AGC投入情況下，為使主汽壓力保持穩(wěn)定，及時響應AGC負荷指令變化，鍋爐煤量變化幅度較大，使得氧量變化較大；而氧量的變化直接影響SCR入口及脫硫出口NOx/O2折算值的變化，導致脫硫出口NOx/O2折算值出現(xiàn)大幅變化，甚至超限。

3.AGC投入情況下，變化頻繁，變化幅度0.3MW至1MW不等，變化趨勢無法判斷，由于摻燒劣質(zhì)煤，煤種發(fā)熱量低，負荷變化時總的煤量變化比較大（5-20T/h）。

4.A、B側(cè)NOx測點不斷出現(xiàn)保持現(xiàn)象，在自動投入時容易出現(xiàn)超調(diào)現(xiàn)象，當運行人員發(fā)現(xiàn)時手動調(diào)整已來不及，造成NOx超標，手動的大幅度操作還會使逃逸率升高。

5.為降低逃逸率，各值將NOx保持的較高，當燃燒或煤量發(fā)生突然變化時NOx調(diào)整空間較小，造成NOx/O2不斷出現(xiàn)越限現(xiàn)象。

6.從煤質(zhì)突變引起NOx突變發(fā)現(xiàn)，NOx增大主要原因為煤種攜帶引起，一次風量偏大，燃燒推遲，每臺磨煤機通風量測點不準，一次風壓偏高。

7.磨煤機在保持正常出口溫度的情況下（85℃），冷熱風同時開啟的現(xiàn)象比較常見，大量冷風摻雜在煤粉氣流中，導致著火推遲，從而導致NOx生成量大

8.我廠采用的是有濃淡分離效果的直流燃燒器，但是隨著機組服役增加，摻燒煤種復雜化，導致燃燒器缺陷率上升，濃淡分離效果下降，也是NOx較高，供氨量大的主要原因之一。

根據(jù)以上分析，在機組運行期間，以不影響機組出力、保證各設備正常運行為原則，為了降低供氨耗量，嚴格執(zhí)行國家環(huán)保規(guī)定的NOx正常的排放標準，初步制定以下方案，進行實施，

二、控制措施

我們從NOx產(chǎn)生機理上分析，現(xiàn)階段NOx較同期高的主要原因為燃料輸入型，因為較去年同期相比較，我們的煤種發(fā)生了很大變化，額定負荷下總煤量增加了近30T，煤質(zhì)下降的同時我們的爐膛溫度是下降的，所以熱力型NOx的生成量不會增加，快速型NOx生成忽略不計，圍繞燃料輸入型NOx生成，在165MW、200MW、250MW、300MW等不同負荷段，盡可能的降低逃逸率及供氨量，減少NOx/O2折算值及NOx超限現(xiàn)象的發(fā)生，通過對近3個月的連續(xù)運行調(diào)整，采取了以下方法進行控制和改進。

1.在SCR反應區(qū)運行畫面脫硫出口NOx總排測點旁邊增加NOx/O2測點，使運行人員對NOx/O2實現(xiàn)監(jiān)視功能，增加NOx總排及脫硫出口NOx/O2曲線，便于運行人員隨時監(jiān)視調(diào)整，做到心中有數(shù)。

2.修改脫銷報警畫面，供氨調(diào)閥自動方式下修改設定值的變化率，由現(xiàn)在的7%改為1%，使運行人員的操作更精細，更準確。

3.合理化建議設備工程部，廠部增加不同原理的NOx測點：現(xiàn)在的測點頻繁出現(xiàn)保持吹掃現(xiàn)象，在測點保持的情況下，在自動投入情況下，出現(xiàn)NOx超調(diào)，導致NOx超標的另一主要原因。

4.聯(lián)系熱控人員，對制粉系統(tǒng)所有磨煤機通風量測點進行排查；正常情況下禁止同時開啟磨煤機冷熱風調(diào)整磨煤機出口溫度。嚴格控制磨煤機風煤比在1.3-1.8，嚴格控制磨煤機出口溫度不超過85℃。

5.低負荷期間（200MW以下） 嚴格控制一次風壓不超過8KPa，加強對磨煤機運行工況的監(jiān)視，防止出現(xiàn)堵磨現(xiàn)象。

6.低負荷情況下在運行中氧量盡量保持在3%～～3.5%之間，盡量降低SCR入口NOx，高負荷期間保持鍋爐氧量在2%左右，加強氧量監(jiān)視，當氧量出現(xiàn)變化趨勢時，及時調(diào)整供氨量，防止NOx越限，同時防止供氨量的大幅度變化。

7.在加負荷時不要急于增加送風量，根據(jù)氧量情況，當氧量出現(xiàn)下降趨勢時再增加風量，否則一旦逃逸率起來則很難降下來。

8.保持脫硫出口NOx在70mg/NM3 ～～85mg/NM3 之間，在保證低負荷不出現(xiàn)逃逸率的情況下，防止保持較高時煤質(zhì)突變引起NOx的大幅度變化，調(diào)整困難。

9.高負荷期間保持氧量在2%左右，防止逃逸率上升，不斷降低逃逸率，氧量不應太低，否則會產(chǎn)生不完全燃燒從而產(chǎn)生大量還原性氣體，導致NOx升高。

10.高負荷期間應做好AGC指令突然降低的預想，當煤量大幅度減少時，同時減少一、二次風量，控制SCR入口NOx，防止供氨量大幅度增加，逃逸率大幅上升。

11.不能為了調(diào)整主再熱汽溫而一味地抬高爐膛火焰中心，使燃燒推遲，出現(xiàn)不完全燃燒，出現(xiàn)大量還原性氣體，應加強過爐吹灰，保持受熱面清潔，同時配合適當?shù)呐滹L調(diào)整來保持主再熱汽溫。

12.稀釋風源由一次風機提供切至稀釋風機，因為高負荷期間一次風壓在10.3KPa左右，一次風壓明顯大于稀釋風機出口壓力，稀釋風量顯示超量程，稀釋風量偏大。

13.在機組負荷降至200MW及以下時，優(yōu)先停止E磨煤機運行，保持EE1二次風、EE2燃盡風在各負荷段全開狀態(tài)。

三、成果

通過一段時間的調(diào)整、總結(jié)、反饋，再調(diào)整，閉環(huán)過程，通過對165MW、200MW、250MW、300MW等不同負荷段逃逸率和NOx折算值越限次數(shù)就可以發(fā)現(xiàn)，我們調(diào)整的方向是對的，效果明顯。

1.通過比對發(fā)現(xiàn)調(diào)整后300MW負荷穩(wěn)定狀態(tài)下，逃逸率由8～10%降至0～2%之間；165MW負荷段逃逸率基本保持在0。

2.通過比對發(fā)現(xiàn)調(diào)整后NOx瞬間越限次數(shù)大幅降低，由調(diào)整前24小時越限23次，降低至現(xiàn)在72小時無越限現(xiàn)象發(fā)生。

3.液氨耗量較調(diào)整之前略有下降，但仍高于去年同期。

4.在降低NOx的同時，一次風機電耗、送風電耗等都出現(xiàn)不同程度的降低。

四、存在的問題

通過一段時間的調(diào)整，我們發(fā)現(xiàn)雖然逃逸率及越限次數(shù)得到了有效的控制，但隨著摻燒劣質(zhì)煤深度的增加，以及AGC負荷變化的頻繁波動，逃逸率會有較大負荷波動，越限次數(shù)在負荷持續(xù)變化時偶爾也會發(fā)生；相對供氨量沒有明顯下降，下一步的主要工作將圍繞如何在保持住現(xiàn)在成果的前提下，在逐漸降低液氨消耗量上下功夫。

參考文獻

[1]《燃煤煙氣脫硫脫硝技術及工程實例》[M]環(huán)境科學與工程出版社.

[2]《火電廠脫硝技術分析》[M]河北電力技術.

[3]《火電廠里脫銷技術的應用》[M]電源技術應用.

[4]《火電廠脫銷技術研究》[M]資源節(jié)約與環(huán)保.