非完整框架超高層不落地鋼柱臨時(shí)支撐施工技術(shù)研究與應(yīng)用

莊添和 吳騰達(dá)

(福建省閩南建筑工程有限公司 福建泉州 362100)

0 引言

針對(duì)超高層建筑中具有不落地鋼柱的非完整框架結(jié)構(gòu)，在設(shè)計(jì)立面上所有懸挑鋼梁、斜柱荷載均通過(guò)非完整框架的整體空間受力體系，將豎向荷載通過(guò)落地豎向構(gòu)件傳至基礎(chǔ)。但是，在安裝過(guò)程中，由于非完整框架懸挑區(qū)域的梁柱未形成完整空間受力體系，往往需要在懸挑區(qū)域設(shè)置臨時(shí)支撐壓桿或拉桿，將懸挑區(qū)域豎向荷載臨時(shí)傳遞至落地豎向結(jié)構(gòu)，使之形成臨時(shí)落地桁架。待非完整框架結(jié)構(gòu)受力體系施工完成后，再拆除臨時(shí)支撐(卸載)將其轉(zhuǎn)換成空間受力體系。

基此，本文基于國(guó)信金融大廈塔樓立面折線形鋼結(jié)構(gòu)空腔施工實(shí)踐，在具有不落地鋼柱的非完整框架空腔結(jié)構(gòu)施工中，通過(guò)設(shè)置臨時(shí)支撐的方式進(jìn)行結(jié)構(gòu)框架體系轉(zhuǎn)換，以解決非完整框架不落地鋼柱施工技術(shù)難題，供同行借鑒參考。

1 工程概況

由福建省閩南建筑工程有限公司總承包施工的國(guó)信金融大廈工程，位于深圳市福田中心區(qū)，是一幢集商業(yè)、辦公、服務(wù)及配套設(shè)施為一體的一類(lèi)超高層辦公綜合樓。地下5層，地上裙樓3層，塔樓46層(局部51層)?？偨ㄖ娣e104 998m2，建筑總高度228.0m。主樓平面尺寸為37.8m×40.5m，高寬比為5.3，核心筒高寬比為9.3。

該工程塔樓南、北建筑立面，從5F起至46F大屋面，設(shè)計(jì)為折線形貫通空腔，使大樓南北立面形成“之”字形的“裂痕”造型。主體采用非完整框架-核心筒結(jié)構(gòu)，即核心筒采用型鋼混凝土結(jié)構(gòu)，外框架由不落地鋼柱、樓層鋼梁、沿貫通中庭立面設(shè)置的鋼斜柱及其緊鄰的落地鋼管混凝土柱組成非完整鋼結(jié)構(gòu)框架，如圖1所示。外框柱為“日”字型鋼管混凝土柱，外形尺寸均為1000×400×40×40～1000×400×16×16，柱距為4.05m、5.4m。南北立面折線形貫通空腔，在空腔處鋼柱起始段隨樓層的變化而變化。每層設(shè)有懸挑樓層鋼梁，懸挑鋼梁上部設(shè)有中庭斜柱豎向連接。最大懸挑長(zhǎng)度約6.3m，最小懸挑長(zhǎng)度約為0.5m。

2 臨時(shí)支撐方案

2.1 結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及臨時(shí)支撐方案

根據(jù)結(jié)構(gòu)立面特點(diǎn)，按照重力荷載的傳遞方式將立面分為6個(gè)區(qū)域，所有不落地鋼柱的豎向荷載通過(guò)平面懸挑梁傳遞給落地鋼管混凝土柱。非完整框架懸挑區(qū)域及臨時(shí)支撐方案，如圖2所示。

2.2 臨時(shí)支撐設(shè)置參數(shù)

各道臨時(shí)支撐設(shè)置參數(shù)表，如表1所示。臨時(shí)支撐拉、壓桿立面構(gòu)造示意圖，如圖3所示。

圖1 結(jié)構(gòu)立面效果圖圖2 臨時(shí)支撐布置示意圖表1 臨時(shí)支撐設(shè)置參數(shù)表

框架位置臨時(shí)支撐樓層位置類(lèi)型截面尺寸不落地空間框架1Z1L06～L07壓桿H550×550×40×40不落地空間框架2Z21L17～L18拉桿H550×550×40×40Z22L15～L16壓桿H550×550×40×40Z31L21～L22拉桿H550×550×30×35Z32L19～L20壓桿H550×550×30×35Z4L24～L25壓桿H500×500×30×35不落地空間框架3Z51L32～L33拉桿H500×500×30×35Z52L30～L31壓桿H500×500×30×35Z6L39～L40壓桿H450×500×25×30

注：臨時(shí)支撐型鋼材質(zhì)均為Q345B。

圖3 臨時(shí)支撐拉、壓桿立面構(gòu)造示意圖

3 施工模擬仿真分析

3.1 分析軟件及設(shè)計(jì)依據(jù)

(1)分析軟件

施工仿真分析及局部構(gòu)件承載力校核均采用Midas/Gen Ver.800軟件。

(2)設(shè)計(jì)依據(jù)

①施工進(jìn)度計(jì)劃及結(jié)構(gòu)圖；

②鋼結(jié)構(gòu)工程施工方案；

③臨時(shí)支撐施工方案。

3.2 基本考慮和假定

(1)施工過(guò)程中的臨時(shí)荷載設(shè)定：空腔范圍外1.5kPa，空腔范圍內(nèi)1.0kPa。臨時(shí)堆載應(yīng)盡量避開(kāi)南北空腔區(qū)域，如不能避開(kāi)，也應(yīng)盡可能減少此區(qū)域堆載樓層數(shù)量。

(2)外框柱為CFT柱，考慮到內(nèi)灌混凝土占比不高，且由于內(nèi)部混凝土處于密閉空間，水分蒸發(fā)緩慢，因此，收縮徐變影響較弱，驗(yàn)算分析不考慮外框柱的時(shí)變效應(yīng)。

(3)考慮框架-核心筒結(jié)構(gòu)的變形特點(diǎn)，忽略由地基不均勻沉降對(duì)豎向變形差的影響。

(4)結(jié)構(gòu)施工期間，核心筒剪力墻和周邊框架柱的溫度差異不大，不考慮溫度變化對(duì)結(jié)構(gòu)豎向變形差的影響[1]。

3.3 施工模擬分析模型建立

基于原始結(jié)構(gòu)分析模型，考慮實(shí)際施工過(guò)程的進(jìn)度計(jì)劃及混凝土的時(shí)變效應(yīng)，如圖4所示；加撐和拆撐過(guò)程等影響，建立施工階段分析模型，如圖5所示。通過(guò)模型分析結(jié)果，統(tǒng)計(jì)核心筒和外框架在收縮、徐變和彈性壓縮作用下的變形，預(yù)估其變形差。

圖4 施工加載時(shí)序

圖5 施工階段分析模型

3.4 分析結(jié)果

(1)結(jié)構(gòu)豎向變形分析結(jié)果

①核心筒的豎向變形主要由荷載引起的彈性變形、收縮變形、徐變變形組成[2]。

核心筒沿樓層高度的豎向變形如圖6所示。由圖中可以看出，荷載引起的彈性變形占主要部分。由于混凝土收縮變形是個(gè)長(zhǎng)期的過(guò)程，雖然相當(dāng)一部分收縮變形在結(jié)構(gòu)施工期出現(xiàn)，但后期的混凝土收縮仍在繼續(xù)。而由于核心筒厚度較大，體表面積大，水分蒸發(fā)量減少，收縮量也會(huì)減少，所以總體來(lái)看，在施工階段，混凝土收縮引起的核心筒豎向變形所占比例并不大?；炷列熳?cè)鲩L(zhǎng)可延續(xù)數(shù)十年，但大部分在前1～2年出現(xiàn)，前3～6個(gè)月發(fā)展最快，所以在施工階段，徐變引起的混凝土核心筒豎向變形分量所占比例較大。

②外框柱的彈性壓縮變形分析結(jié)果。

外框柱的豎向變形統(tǒng)計(jì)如圖7所示。

圖6 核心筒非荷載作用下的豎向變形

圖7 外框柱非荷載作用下的豎向變形

③外框柱與核心筒剪力墻的豎向變形量值及差異。

按照前述的計(jì)算理論和施工情況，計(jì)算核心筒和外框柱在結(jié)構(gòu)封頂完成后的豎向變形量值和差異。從圖6和圖7中可以看出，核心筒與外框柱的豎向變形量及豎向變形差的最大值發(fā)生在結(jié)構(gòu)中上部[3]。核心筒與東、西框架柱的最大變形發(fā)生在30層附近，從底部到三十層，結(jié)構(gòu)豎向變形隨樓層增加而增加，從三十層到結(jié)構(gòu)頂部，結(jié)構(gòu)豎向變形隨樓層增加逐步減少，最大差異變形在10mm以?xún)?nèi)。核心筒與南北框架柱的最大變形，發(fā)生在中部的立面空腔邊界，最大差異變形約為46mm。根據(jù)分析結(jié)果，設(shè)定核心筒豎向預(yù)留量和外框柱豎向預(yù)留量。

(2)支撐拆除過(guò)程有限元分析結(jié)果

支撐拆除過(guò)程結(jié)構(gòu)變形(自重+附加恒載+施工活載+收縮+徐變)，如圖8～圖9所示。

圖8 整體建筑完成時(shí)的變形(未拆撐)

圖9 拆除所有支撐的變形

由分析結(jié)果可見(jiàn)，在南、北框架關(guān)鍵點(diǎn)的施工全過(guò)程變形拆撐時(shí)會(huì)較大幅度增加，最后總的變形最大約為84mm。施工過(guò)程中，要重點(diǎn)關(guān)注南北側(cè)框架加撐和拆撐處框架柱最上和最下樓層點(diǎn)處的變形。

(3)其它分析項(xiàng)目

除上述分析結(jié)果外，通過(guò)施工仿真技術(shù)還應(yīng)從豎向變形差對(duì)樓面梁內(nèi)力的影響，外框架水平變形，施工過(guò)程中關(guān)鍵點(diǎn)的豎向變形及評(píng)估，臨時(shí)支撐的內(nèi)力及承載力校核，施工過(guò)程中對(duì)其它構(gòu)件內(nèi)力影響以及施工階段變形控制及監(jiān)測(cè)等方面，進(jìn)行詳細(xì)驗(yàn)算和分析，以確保模擬分析的全面性。

3.5 分析結(jié)論

通過(guò)考慮超高層建筑施工加載順序、混凝土收縮徐變、施工過(guò)程中臨時(shí)支撐的設(shè)置等因素，對(duì)國(guó)信金融大廈進(jìn)行了施工模擬分析，得到以下結(jié)論：

(1)施工過(guò)程中，外框架空腔處整體空間作用尚未形成時(shí)，通過(guò)設(shè)置臨時(shí)支撐改善結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中的變形和受力的方案是可行的。

(2)由于設(shè)置臨時(shí)支撐，樓面和核心筒梁板在施工過(guò)程承受了一定拉力，需要進(jìn)行局部加強(qiáng)以保證其強(qiáng)度滿(mǎn)足要求，以控制其開(kāi)裂程度。

(3)由于結(jié)構(gòu)布置以及荷載的變化，不同位置的混凝土核心筒與外框柱的豎向變形及差異可能存在區(qū)別[4]。豎向變形量及變形差的最大值，一般發(fā)生在結(jié)構(gòu)的中部或者中部偏上，呈現(xiàn)出兩頭小、中間大的趨勢(shì)，差異變形值能夠滿(mǎn)足規(guī)范要求。

(4)考慮到塔樓外框架結(jié)構(gòu)復(fù)雜性，施工仿真分析得到的結(jié)構(gòu)變形估算值與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)變形值，在施工期間應(yīng)每隔適當(dāng)時(shí)段進(jìn)行比較，從而復(fù)核估算值的合理性及與實(shí)測(cè)值的一致性。在施工過(guò)程中發(fā)現(xiàn)差距較大時(shí)，應(yīng)及時(shí)對(duì)剩余豎向預(yù)調(diào)整量進(jìn)行修正。

4 臨時(shí)支撐深化設(shè)計(jì)及現(xiàn)場(chǎng)安裝

4.1 臨時(shí)支撐深化設(shè)計(jì)

在工程整體鋼結(jié)構(gòu)圖紙的深化設(shè)計(jì)過(guò)程中，結(jié)合臨時(shí)支撐方案的安裝及拆除過(guò)程進(jìn)行考慮。深化設(shè)計(jì)以施工設(shè)計(jì)圖紙、技術(shù)要求及施工模擬分析報(bào)告為依據(jù)，結(jié)合工廠制作條件、運(yùn)輸條件，考慮現(xiàn)場(chǎng)拼裝、安裝方案、設(shè)計(jì)分區(qū)及土建條件進(jìn)行[5]。

4.2 臨時(shí)支撐現(xiàn)場(chǎng)安裝

臨時(shí)支撐安裝，分為預(yù)埋、吊裝及焊接3個(gè)基本過(guò)程，其安裝工藝與常規(guī)鋼結(jié)構(gòu)施工并無(wú)二致。塔樓主體結(jié)構(gòu)施工時(shí)，核心筒超出外框架4～6層，臨時(shí)支撐預(yù)埋件埋設(shè)于塔樓核心筒外墻(墻厚600mm～800mm)內(nèi)，與核心筒結(jié)構(gòu)施工同步預(yù)埋。臨時(shí)支撐桿件與鋼結(jié)構(gòu)外框架鋼梁同步安裝。外框架施工順序：鋼柱吊裝→鋼梁及臨時(shí)支撐吊裝→鋼柱焊接→鋼梁及臨時(shí)支撐焊接→鋼柱混凝土澆筑→壓型鋼板鋪設(shè)→樓層混凝土澆筑。臨時(shí)支撐安裝時(shí)應(yīng)注意以下幾個(gè)問(wèn)題：

(1)臨時(shí)支撐預(yù)埋件，由于尺寸較大，其與核心筒結(jié)構(gòu)鋼筋的連接、排布和焊接質(zhì)量必須進(jìn)行重點(diǎn)控制。

(2)臨時(shí)支撐安裝前，宜先鋪設(shè)完成下方樓層壓型鋼板，以作為臨時(shí)支撐安裝工人操作平臺(tái)。

(3)針對(duì)施工仿真分析中空腔鋼結(jié)構(gòu)部分豎向變形或應(yīng)力應(yīng)變較大的樓層(16F～31F)，應(yīng)設(shè)置沉降后澆帶。

(4)結(jié)構(gòu)變形差調(diào)整措施：外框架結(jié)構(gòu)施工時(shí)，在各層樓板混凝土澆筑完成后，對(duì)本層豎向鋼柱及空腔懸挑梁端(臨時(shí)支撐點(diǎn))進(jìn)行精確測(cè)量和監(jiān)測(cè)，分析結(jié)構(gòu)實(shí)測(cè)變形值與計(jì)算預(yù)調(diào)值的是否吻合，為下一階段的施工變形控制提供依據(jù)。通過(guò)“計(jì)算預(yù)調(diào)值→深化設(shè)計(jì)預(yù)調(diào)長(zhǎng)度→現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)→施工調(diào)整→計(jì)算下一分段的預(yù)調(diào)值”的不斷循環(huán)控制，保證結(jié)構(gòu)變形差處于可控狀態(tài)。結(jié)構(gòu)變形差以每4～6層為一個(gè)調(diào)整階段。

5 臨時(shí)支撐拆除

臨時(shí)支撐的拆除過(guò)程，關(guān)系到整個(gè)空腔結(jié)構(gòu)體系由臨時(shí)完整框架向非完整框架體系轉(zhuǎn)換的關(guān)鍵工序，也是對(duì)整體框架結(jié)構(gòu)沉降和變形的控制至關(guān)重要的環(huán)節(jié)。在拆撐前編制詳細(xì)的拆撐方案，并經(jīng)設(shè)計(jì)單位審核同意。

5.1 臨時(shí)支撐拆除順序

(1)臨時(shí)支撐拆除，采取由上至下(從Z6至Z1)逐道拆除的順序。在上一道支撐拆除完成且沉降穩(wěn)定后，拆除下一道支撐。

(2)每一道支撐，分為應(yīng)力釋放和切割卸載兩個(gè)拆除步驟。在切割卸載的同時(shí)，對(duì)切割部位采取防沉降、變形突變的措施,如圖10～圖11所示。

①防突墜限位板；②防側(cè)移限位板；③焊縫圖10 壓桿拆除構(gòu)造示意圖

①防突墜限位裝置；②防側(cè)移限位板；③焊縫圖11 拉桿拆除構(gòu)造示意圖

(3)同一支撐點(diǎn)的拉桿、壓桿支撐拆除(如：Z21和Z22、Z31和Z32、Z51和Z52)，在同步完成應(yīng)力釋放后，先拆拉桿，再拆壓桿。

5.2 臨時(shí)支撐拆除步驟

臨時(shí)支撐拆除過(guò)程以防止懸挑結(jié)構(gòu)沉降突變?yōu)殛P(guān)鍵控制點(diǎn)。拆撐卸載結(jié)合沉降變形監(jiān)測(cè)漸漸進(jìn)行，避免一次卸載導(dǎo)致產(chǎn)生動(dòng)力放大效應(yīng)。拉桿支撐和壓桿支撐拆除步驟略有差別，具體拆除步驟如下：

(1)壓桿支撐拆除步驟

①第一步：拆除高強(qiáng)螺栓腹板連接板，將上段螺栓擴(kuò)孔20mm～30mm長(zhǎng)(擴(kuò)孔方向朝上)并重新安裝擰緊連接板。

②第二步：設(shè)定支撐焊縫處上、下各偏移 300mm范圍為烘烤區(qū)，采用氧氣、乙炔對(duì)烘烤區(qū)進(jìn)行加熱烘烤。整個(gè)烘烤區(qū)域溫度達(dá)到 500℃后，讓其自然冷卻，使支撐內(nèi)應(yīng)力得到有效釋放。

③第三步：烘烤區(qū)自然冷卻至100℃左右，在支撐上翼緣焊接2塊防突墜限位板，上、下翼緣兩側(cè)各焊接1塊防側(cè)移限位板，作為支撐割斷時(shí)的防突墜裝置。限位鋼板僅與上段支撐焊接，與下段支撐不焊接。

④第四步：切斷支撐。采用氣割分次進(jìn)行，每次切縫寬度不得大于 4mm，支撐切斷過(guò)程中跟蹤進(jìn)行應(yīng)力及沉降變形觀測(cè)，直到切縫完全斷開(kāi)，懸挑區(qū)域沉降變形趨于穩(wěn)定。

⑤第五步：支撐切斷并觀測(cè)24h后，若未發(fā)生異常變形情況，即可拆除腹板連接螺栓及連接板；再連續(xù)觀測(cè)48h，觀測(cè)數(shù)據(jù)趨于穩(wěn)定時(shí)，對(duì)支撐進(jìn)行分段氣割拆除；最后，打磨牛腿面、噴涂防銹漆，完成本道支撐拆除。

(2)拉桿支撐拆除步驟

①第一步：拆除高強(qiáng)螺栓腹板連接板，將上段螺栓擴(kuò)孔20mm～30mm長(zhǎng)(擴(kuò)孔方向朝下)并重新安裝擰緊連接板。

②第二步：設(shè)定支撐焊縫處上、下各偏移 300mm范圍為烘烤區(qū)，采用氧氣、乙炔對(duì)烘烤區(qū)進(jìn)行加熱烘烤。整個(gè)烘烤區(qū)域溫度達(dá)到 500℃后，讓其自然冷卻，使支撐內(nèi)應(yīng)力得到有效釋放。

③第三步：烘烤區(qū)自然冷卻至100℃左右，在支撐上翼緣焊接1塊防突墜限位裝置，上、下翼緣兩側(cè)各焊接1塊防側(cè)移限位板，作為支撐割斷時(shí)的防突墜裝置。限位鋼板僅與下段支撐焊接，與上段支撐不焊接。

④第四步：切斷支撐。采用氣割分次進(jìn)行，每次切割縫寬度不得大于 4mm。支撐切斷過(guò)程中，跟蹤進(jìn)行應(yīng)力及沉降變形觀測(cè)，直到切縫完全斷開(kāi)，懸挑區(qū)域沉降變形趨于穩(wěn)定。

⑤第五步：支撐切斷并觀測(cè)24h后，若未發(fā)生異常變形情況，即可拆除腹板連接螺栓及連接板；再連續(xù)觀測(cè)48h，觀測(cè)數(shù)據(jù)趨于穩(wěn)定時(shí)，對(duì)支撐進(jìn)行分段氣割拆除；最后，打磨牛腿面、噴涂防銹漆，完成本道支撐拆除。

5.3 結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換

全部臨時(shí)支撐拆除完成并觀測(cè)72h后，待空腔不落地鋼柱豎向變形趨于穩(wěn)定，即可由上至下逐層澆筑各層樓板預(yù)留的沉降后澆帶，完成結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換。

6 施工過(guò)程變形監(jiān)測(cè)措施

施工階段變形監(jiān)測(cè)，貫穿從鋼結(jié)構(gòu)安裝至臨時(shí)支撐拆除的全過(guò)程，特別針對(duì)臨時(shí)支撐拆除過(guò)程，應(yīng)加強(qiáng)施工中關(guān)鍵點(diǎn)的變形監(jiān)測(cè)，控制變形值及變形速率。結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中，盡量減少空腔范圍的附加荷載，包括盡量避免施工堆載、樓面做法、設(shè)備等，以減少臨時(shí)支撐內(nèi)力，也減少了拆撐難度和對(duì)永久結(jié)構(gòu)構(gòu)件的影響。

6.1 監(jiān)測(cè)方法及觀測(cè)點(diǎn)布置

利用結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中所建立的標(biāo)高測(cè)量控制網(wǎng)，觀測(cè)點(diǎn)由核心筒外圍建筑標(biāo)高1m線引測(cè)至需要觀測(cè)的鋼柱上，以核心筒標(biāo)高1m線為基準(zhǔn)線進(jìn)行沉降差觀測(cè)。繪制監(jiān)測(cè)點(diǎn)平面布置圖，如圖12所示。并做好監(jiān)測(cè)記錄。其中，南北框架的不落地柱的柱頂和柱底位置，應(yīng)作為關(guān)鍵觀測(cè)點(diǎn)進(jìn)行加密觀測(cè)。監(jiān)測(cè)按照三等水準(zhǔn)測(cè)量要求作業(yè)，現(xiàn)場(chǎng)配備的水準(zhǔn)儀精度應(yīng)滿(mǎn)足監(jiān)測(cè)要求。

6.2 監(jiān)測(cè)頻率

(1)各道臨時(shí)支撐應(yīng)力松弛前進(jìn)行第1次觀測(cè)。

(2)各道臨時(shí)支撐應(yīng)力松弛后進(jìn)行第2次觀測(cè)。

(3)各道臨時(shí)支撐切斷后進(jìn)行第3次觀測(cè)。

(4)各道臨時(shí)支撐切斷后24h內(nèi)每4h～8h觀測(cè)一次，而后每24h觀測(cè)一次，連續(xù)觀測(cè)不少于3d。

6.3 監(jiān)測(cè)預(yù)警

(1)切斷即時(shí)沉降值控制在10mm以?xún)?nèi)。

(2)24h后累計(jì)沉降值控制在20mm以?xún)?nèi)。

(3)72h后累計(jì)沉降值控制在30mm以?xún)?nèi)。

(4)拆除過(guò)程同步觀察，樓板與核心筒連接的根部是否出現(xiàn)裂縫或同層樓板，是否出現(xiàn)不平衡變形等異常情況。

7 結(jié)語(yǔ)

本次工程實(shí)踐，運(yùn)用計(jì)算機(jī)施工模擬仿真分析技術(shù)，對(duì)非完整框架超高層進(jìn)行施工全過(guò)程模擬，為準(zhǔn)確地把握異型鋼結(jié)構(gòu)空腔施工關(guān)鍵要點(diǎn)提供了大量理論數(shù)據(jù)支持。在非完整框架超高層整體空間作用尚未形成時(shí)，通過(guò)設(shè)置臨時(shí)支撐改善結(jié)構(gòu)施工過(guò)程中的變形和受力形態(tài)，確保異型鋼結(jié)構(gòu)空腔的順利施工。另外，在臨時(shí)支撐拆除過(guò)程中，烘烤應(yīng)力釋放、防突墜變形控制等創(chuàng)新性施工技術(shù)，也保證了主體鋼結(jié)構(gòu)框架豎向變形和施工偏差符合規(guī)范要求。項(xiàng)目整體施工質(zhì)量取得理想效果，為今后類(lèi)似項(xiàng)目施工積累了寶貴經(jīng)驗(yàn)。