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    原油輸送泵振動(dòng)故障原因分析及改進(jìn)

    2018-07-21 04:51:54進(jìn)
    關(guān)鍵詞:輸送泵泵體徑向

    陳 進(jìn)

    (中國(guó)石化上海石油化工股份有限公司化工部,上海 200540)

    中國(guó)石化上海石油化工股份有限公司(以下簡(jiǎn)稱上海石化)3#常減壓蒸餾裝置原油輸送泵自裝置運(yùn)行以來(lái),相關(guān)的工藝參數(shù)(流量、揚(yáng)程等)均能滿足要求,但是在運(yùn)行過(guò)程中出現(xiàn)了泵組振動(dòng)過(guò)大的不安全隱患。據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀察,泵組振動(dòng)明顯超標(biāo),已經(jīng)不適合長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行下去,給整個(gè)裝置的安全長(zhǎng)周期運(yùn)行帶來(lái)較大的隱患。針對(duì)原油輸送泵振動(dòng)過(guò)大的問(wèn)題,相關(guān)技術(shù)人員對(duì)其進(jìn)行了分析,找出了振動(dòng)超標(biāo)的原因,并提出改進(jìn)方案和措施。

    1 設(shè)備基本情況

    上海石化3#常減壓蒸餾裝置原油輸送泵采用兩用一備的運(yùn)行模式,輸送的原油溫度為70 ℃,原油輸送泵為兩端支撐雙吸式離心泵,位號(hào)P-3001A/B/C,由沈陽(yáng)水泵制造有限公司生產(chǎn),型號(hào)為DSJH8×10×18H-A,其主要性能參數(shù)見(jiàn)表1。

    表1 DSJH8×10×18H-A性能參數(shù)

    2 振動(dòng)測(cè)試

    針對(duì)P-3001原油輸送泵振動(dòng)過(guò)大的問(wèn)題,對(duì)該工位的原油輸送泵進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試。測(cè)試設(shè)備選用美國(guó)CSI公司的190振動(dòng)分析測(cè)試儀,對(duì)P-3001工位在用雙吸離心泵進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試,收集機(jī)組的振動(dòng)信息。

    2.1 測(cè)點(diǎn)布置

    根據(jù)測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)、機(jī)組的實(shí)際布置和振動(dòng)情況,選擇布置了12個(gè)測(cè)點(diǎn),具體測(cè)點(diǎn)布置如圖1。M1~M4為電機(jī)底座測(cè)點(diǎn),P1~P4為雙吸泵靠近支架蝸殼上的測(cè)點(diǎn),B1~B4為泵的軸承支撐位置測(cè)點(diǎn),B1、B4測(cè)點(diǎn)位于泵與電機(jī)之間聯(lián)軸器旁。每個(gè)測(cè)點(diǎn)測(cè)試3個(gè)方向,分別為A方向的電機(jī)軸向,H方向的軸向水平徑向,V方向的垂直水平面。

    圖1 P-3001原油輸送泵測(cè)點(diǎn)布置

    2.2 測(cè)試依據(jù)

    GB/T 11347—1989(ISO3945)《大型旋轉(zhuǎn)機(jī)械振動(dòng)烈度現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量與評(píng)定》規(guī)定了功率大于300 kW、轉(zhuǎn)速600~12 000 r/min的大型旋轉(zhuǎn)機(jī)械振動(dòng)烈度的評(píng)定等級(jí)??紤]到P-3001的轉(zhuǎn)速2 970 r/min,由交流電機(jī)拖動(dòng),功率為630 kW,可參照IV類機(jī)械的振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn),即振動(dòng)為A級(jí)(運(yùn)行狀態(tài)優(yōu)良,Vmax=2.8 mm/s);振動(dòng)為B級(jí)(運(yùn)行狀態(tài)合格,可以長(zhǎng)期運(yùn)行,Vmax=7.1 mm/s);振動(dòng)為C級(jí)(Vmax≤18 mm/s,設(shè)備可以長(zhǎng)期運(yùn)行,但需隨時(shí)觀察)。當(dāng)Vmax達(dá)18.0 mm/s以上時(shí),機(jī)組必須停機(jī)維修,消除安全隱患。

    2.3 振動(dòng)測(cè)試

    因該位號(hào)3臺(tái)泵振動(dòng)原因相同,因此以P-3001B泵為例進(jìn)行說(shuō)明。表2為P-3001B各測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù)。

    表2 P-3001B各測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù)(通頻值) mm/s

    由表2可以看出:總體上各測(cè)點(diǎn)的軸向振動(dòng)小于水平徑向和垂直徑向,所有測(cè)點(diǎn)H方向的振動(dòng)值都超過(guò)4.5 mm/s, 所有軸承和泵的水平方向的振動(dòng)都超過(guò)11.2 mm/s,其中B4H方向的振動(dòng)值達(dá)22.69 mm/s。按照GB/T 11347—1989(ISO3945)的規(guī)定,該機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)為不合格,應(yīng)立即停機(jī)檢修。

    電機(jī)軸向方向的振動(dòng)比水平徑向方向的振動(dòng)小,電機(jī)振動(dòng)總體上可以滿足長(zhǎng)期運(yùn)行的要求,初步判斷電機(jī)本身振動(dòng)符合要求,水平徑向振動(dòng)偏高可能是由于其他裝置振動(dòng)傳導(dǎo)所引起的。泵體振動(dòng)也是水平徑向最為嚴(yán)重,其他3個(gè)方向在可運(yùn)行的范圍內(nèi),只有P3上的振動(dòng)為11.37 mm/s,略大于11.2 mm/s,但不足以構(gòu)成嚴(yán)重威脅。軸承和泵垂直方向的振動(dòng)值都超過(guò)4.5 mm/s,沒(méi)有超過(guò)11.2 mm/s。但軸承上的水平徑向振動(dòng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)11.2 mm/s,最大可達(dá)22.7 mm/s,已屬于嚴(yán)重超標(biāo),給機(jī)組運(yùn)行帶來(lái)嚴(yán)重的安全隱患。根據(jù)表2的數(shù)據(jù)可以認(rèn)為機(jī)組的振動(dòng)嚴(yán)重超標(biāo),運(yùn)行狀態(tài)屬于不合格,應(yīng)當(dāng)查明原因,制定檢修方案,對(duì)P3001B泵及時(shí)停機(jī)檢修。

    3 振動(dòng)原因分析

    為了找出泵組產(chǎn)生振動(dòng)的原因,利用頻譜分析儀對(duì)各測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)進(jìn)行頻譜分析,為制定相應(yīng)的改造方案和措施提供理論依據(jù)。

    對(duì)B泵組各測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)進(jìn)行頻譜分析,取振動(dòng)值大于4.5 mm/s的點(diǎn)為分析點(diǎn),得到相應(yīng)頻率組成(見(jiàn)表3)。

    表3 振動(dòng)值大于4.5mm/s測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)頻率組成

    續(xù)表3

    由表3可以看出:對(duì)電機(jī)而言,盡管振動(dòng)偏高,但仍在振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)控制的范圍內(nèi),且主要振動(dòng)頻率為1f倍頻,同時(shí)發(fā)現(xiàn)機(jī)組其他位置的振動(dòng)比較大,因此有可能是其他位置的振動(dòng)傳導(dǎo)所致。

    軸承位置各測(cè)點(diǎn)水平方向振動(dòng)頻率最大,分別為22.64,14.80,13.97,22.7 mm/s;垂直徑向居中,軸向最小,說(shuō)明整個(gè)機(jī)組的水平方向剛度較弱,其對(duì)應(yīng)的振動(dòng)頻率分別為1f和2f。也包含分量的4f,其中以1f的成分最大,4f成分也不可忽視。

    泵體部分的測(cè)點(diǎn)也和軸承部分相同,水平徑向的振動(dòng)頻率最大,分別為19.93,16.44,17.01,19.67 mm/s,均為振動(dòng)嚴(yán)重超標(biāo),說(shuō)明泵體上支撐水平剛度較差。垂直徑向相對(duì)較好,在振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)允許的范圍內(nèi),軸向也存在部分超標(biāo)的情況。從振動(dòng)頻率來(lái)分析,出現(xiàn)的振動(dòng)頻率為1f、2f和4f,其中以1f為主,占據(jù)了相當(dāng)大的部分。

    針對(duì)泵的振動(dòng)以1f為主的特點(diǎn),說(shuō)明B泵組轉(zhuǎn)子的整體平衡性不好,振動(dòng)是由轉(zhuǎn)子的不平衡質(zhì)量所引起的,需要針對(duì)質(zhì)量不平衡的特點(diǎn)進(jìn)行相應(yīng)的整改。B泵組振動(dòng)同時(shí)存在2f,這是由于整體轉(zhuǎn)子電機(jī)和泵組聯(lián)軸器位置的對(duì)中不良所引起的,振動(dòng)中出現(xiàn)的4f,主要集中在泵體和軸承支撐位置,對(duì)照該泵所使用滾動(dòng)軸承異常振動(dòng)頻率可以看出,無(wú)論滾動(dòng)軸承出現(xiàn)什么樣的問(wèn)題,幾乎不可能出現(xiàn)4f振動(dòng)[1]。因此,對(duì)于出現(xiàn)的4f振動(dòng),結(jié)合泵的結(jié)構(gòu)特點(diǎn),初步可以排除軸承問(wèn)題,可能是由流動(dòng)產(chǎn)生脈動(dòng)所引起的。

    4 改造措施及方案

    針對(duì)B泵組的振動(dòng)情況,結(jié)合前面的原因分析,考慮采取不同的措施進(jìn)行相應(yīng)的處理。

    4.1 1f振動(dòng)

    1f徑向振動(dòng)主要是由轉(zhuǎn)子的不平衡所引起的,1f軸向振動(dòng)主要是由偏角不對(duì)中所引起的。對(duì)于B泵組而言,出現(xiàn)了徑向振動(dòng)1f、軸向振動(dòng)1f、徑向振動(dòng)2f和4f偏高的振動(dòng)情況,應(yīng)進(jìn)行以下幾個(gè)方面的檢修。

    (1)檢查泵轉(zhuǎn)子葉輪的結(jié)垢、磨損情況

    由于泵的工作介質(zhì)由清水變成了原油,再加上泵處于長(zhǎng)期連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)條件,葉輪的結(jié)垢和磨損會(huì)出現(xiàn)較大變化。

    (2)檢查軸的彎曲情況

    泵組的工作條件是在原油被加熱的條件(工作溫度為70 ℃)下輸送的,因此需要結(jié)合轉(zhuǎn)子的動(dòng)平衡情況,來(lái)判斷泵組在靜態(tài)和工作狀態(tài)下是否存在較大的軸彎情況。降低加熱溫度有利于改善振動(dòng),因此控制原油輸送的溫度十分重要。

    (3)現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡

    在滿足強(qiáng)度要求的前提下,對(duì)B泵組的轉(zhuǎn)子進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡測(cè)試,在動(dòng)平衡測(cè)試的過(guò)程中,可根據(jù)動(dòng)平衡的難易程度來(lái)分析轉(zhuǎn)子是否存在較大軸彎曲的情況。

    (4)檢查聯(lián)軸器的對(duì)中情況

    由于偏角不對(duì)中出現(xiàn)的振動(dòng)是軸向1f,因此振動(dòng)聯(lián)軸器偏角不對(duì)中也是引起泵組1f振動(dòng)的原因之一,整個(gè)機(jī)組的振動(dòng)也存在軸向1f較大的情況。聯(lián)軸器兩側(cè)存在高度差,且高度還存在差異,導(dǎo)致泵組出現(xiàn)偏角不對(duì)中的情況,造成了兩個(gè)軸線產(chǎn)生了相交。

    4.2 2f振動(dòng)

    機(jī)組的振動(dòng)分析發(fā)現(xiàn)存在由對(duì)中不良引起的。徑向2f振動(dòng),與1f振動(dòng)相比振動(dòng)較小,振動(dòng)信號(hào)說(shuō)明泵體和電機(jī)的支撐不在同一水平上,而且兩個(gè)面出現(xiàn)相交。目前泵體和電機(jī)的支撐面高度不一致,同時(shí)產(chǎn)生相應(yīng)的情況,說(shuō)明存在一個(gè)支撐線沿承軸方向上存在高度差,必須進(jìn)行調(diào)整。

    4.3 4f振動(dòng)

    對(duì)于振動(dòng)信號(hào)中出現(xiàn)的4倍頻,最大位置出現(xiàn)在泵體上,而且靠近蝸殼出口一側(cè)較大,分別達(dá)到7.00,6.92 mm/s;而另一側(cè)分別為3.77,4.37 mm/s。結(jié)合泵的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)特點(diǎn)可以判斷,該頻率的振動(dòng)是由流體介質(zhì)流過(guò)葉輪通道產(chǎn)生的尾跡造成速度不均勻,在蝸舌位置引起的振動(dòng)[2]。泵組的葉輪為4片,介質(zhì)由清水變成原油后,由于黏度的變化導(dǎo)致葉輪出口速度分布的不均性增大,造成4f振動(dòng)振動(dòng)增大,必須從改進(jìn)葉輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和流場(chǎng)入手來(lái)減小此類振動(dòng)。

    4.4 檢修改造具體措施

    根據(jù)以上分析,結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際情況及考慮改造的可行性,對(duì)原油泵進(jìn)行改造,所用的材料和原基礎(chǔ)的相同。

    (1)對(duì)電機(jī)進(jìn)行檢修;

    (2)檢查泵轉(zhuǎn)子的結(jié)垢和磨損情況,對(duì)離心泵轉(zhuǎn)子進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)平衡;

    (3)檢查軸的彎曲情況;

    (4)檢查聯(lián)軸器的對(duì)中狀態(tài),主要考慮是由泵的支撐在軸線方向上存在的高度差導(dǎo)致的偏角不對(duì)中;

    (5)更換軸承;

    (6)經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研和檢查,發(fā)現(xiàn)泵體的支撐基礎(chǔ)剛度偏弱,特別是在垂直軸線的水平方向,各個(gè)測(cè)點(diǎn)位置上的水平徑向方向的振動(dòng)偏大,考慮在原有基礎(chǔ)上增加泵體的支撐剛度。因此對(duì)泵基礎(chǔ)進(jìn)行改造目的是增加垂直和水平方向上的剛度,改造后要保證電機(jī)和泵的中心高度一致,泵的4個(gè)支撐點(diǎn)水平高度一致且在一條直線上(水平徑向也不能出現(xiàn)偏差)。

    5 改造效果分析

    根據(jù)具體的檢修和改造方案,對(duì)泵機(jī)組進(jìn)行了檢修和改造。改造后對(duì)泵機(jī)組的振動(dòng)重新進(jìn)行測(cè)試,測(cè)點(diǎn)的位置選擇和改造前的位置一樣,以便和改造前的振動(dòng)情況進(jìn)行比較。

    B泵組改造前后的振動(dòng)數(shù)據(jù)見(jiàn)表4。

    表4 B泵組改造前后的振動(dòng)數(shù)據(jù)

    從表4可以看出:通過(guò)第一次的修復(fù),B泵組的振動(dòng)明顯改善,整個(gè)泵組的振動(dòng)只有11.86,12.46 mm/s兩個(gè)點(diǎn)超過(guò)11.20 mm/s,多數(shù)測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)已經(jīng)明顯減小,其中最大減幅達(dá)到89.5%。對(duì)于軸向振動(dòng),所有測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)值均小于4.5 mm/s,其中P3A方向的振動(dòng)值由原來(lái)的11.371 1 mm/s降到1.594 3 mm/s,降幅達(dá)86%。對(duì)于水平徑向H的振動(dòng),所有測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)均有所降低,并且振動(dòng)值均小于4.5 mm/s,達(dá)到振動(dòng)優(yōu)良狀態(tài)。對(duì)于垂直徑向V的振動(dòng)多數(shù)測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)均小于7.1 mm/s,但B1和B4V方向的振動(dòng)沒(méi)有減小,反而增加,達(dá)到12.46,11.87 mm/s,超過(guò)了11.20 mm/s,位置處于電機(jī)和泵體之間。這種情況需通過(guò)頻譜分析原因,采取具有針對(duì)性的措施。

    6 結(jié)語(yǔ)

    針對(duì)企業(yè)雙吸離心泵的振動(dòng)嚴(yán)重超標(biāo)的問(wèn)題,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)測(cè)試,根據(jù)振動(dòng)信號(hào)頻譜分析的結(jié)果,對(duì)可能引起振動(dòng)的各種主要原因進(jìn)行分析,并采用相應(yīng)的檢修方案對(duì)其實(shí)施改造。經(jīng)過(guò)再次現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試,泵組的振動(dòng)明顯減小,符合相關(guān)的旋轉(zhuǎn)機(jī)械振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn),可以確保雙吸泵長(zhǎng)期、安全運(yùn)轉(zhuǎn),取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。利用故障診斷技術(shù)對(duì)在用機(jī)組進(jìn)行故障診斷與分析,判定最佳檢修方案是一種良好的手段和技術(shù)。

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