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    電工層壓木靜態(tài)力學(xué)性能測試

    2018-03-19 03:18:24楊振元王威強(qiáng)李福鵬
    關(guān)鍵詞:層板層壓單板

    王 尚,楊振元 ,王威強(qiáng) ,李福鵬

    (1.山東大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院,山東 濟(jì)南 250061;2.山東大學(xué) 電氣工程學(xué)院,山東 濟(jì)南 250061;3. 國家電網(wǎng)山東電力設(shè)備有限公司,山東 濟(jì)南 250000)

    層壓木,又稱層壓膠合板,通過對(duì)整體實(shí)木的單板分割,可輕易將木材中原生缺陷剔除,并將層板優(yōu)化重組,大大提高木材的利用率[1]。層壓木由于其良好的使用加工性能,一直是木質(zhì)人造板中的主導(dǎo)產(chǎn)品[2]。由樺木層積熱壓制成的電工層壓木因其優(yōu)良的機(jī)械性能及絕緣性能已被大規(guī)模應(yīng)用于變壓器等電氣制造業(yè)。

    木材的組織構(gòu)造決定了木材的各向異性,將其橫切面、徑切面、弦切面視為三個(gè)彈性主平面,可將木材視為正交各向異性材料,其微觀木質(zhì)纖維的規(guī)則化排列可將木材視為天然的纖維增強(qiáng)復(fù)合材料[3],纖維增強(qiáng)復(fù)合材料單板按一定規(guī)律組合之后依然可以視為正交各向異性材料,因而此處將電工層壓木視為正交各向異性材料。

    對(duì)于木材彈性常數(shù)的測量,目前公認(rèn)且行之有效的方法有光測法、抗彎試驗(yàn)法和電測法。1988年,吳又可等人[4]最早將光測法應(yīng)用于木材彈性常數(shù)的測量,利用激光散斑干涉法測定了紅松和1-69楊的順紋抗拉彈性模量。光測法可測定微小位移,準(zhǔn)確度較高,但操作過程復(fù)雜、試驗(yàn)設(shè)備要求高等因素限制了其廣泛應(yīng)用。

    抗彎試驗(yàn)法最早由F. Divos和 T. Tanaka等人[5]提出,作者將抗彎試驗(yàn)法應(yīng)用于木材剪切模量的測量,結(jié)果證明該法行之有效。王麗宇等人[6]認(rèn)為抗彎試驗(yàn)法適宜測定木材的順紋彈性模量,而不適宜測量木材的橫紋彈性模量。20世紀(jì)80年代,Sliker.A[7-9]首次提出用電測法測量木材的彈性常數(shù),由于電測法測試結(jié)果可靠、試驗(yàn)時(shí)間短,且可測量小數(shù)值的泊松比。此后,電測法成為測量木材彈性常數(shù)應(yīng)用最廣泛的方法。李維桔[10]、龔蒙[11]用此法測得東北水曲柳和馬尾松的彈性常數(shù),王倩[12]和周先雁等人[13]先后用電測法測得落葉松膠合木的應(yīng)力應(yīng)變曲線,分別擬合得到各方向的彈性常數(shù),后者還表明落葉松膠合木本構(gòu)關(guān)系表達(dá)式中參數(shù)變化的規(guī)律性和取值范圍。侯瑞光等人[14]研究了熱處理溫度和時(shí)間對(duì)楊木素材、熱處理材、浸漬材和浸漬-熱處理材的力學(xué)性能的影響,結(jié)果表明,熱處理會(huì)使素材和浸漬材的抗彎強(qiáng)度、彈性模量及耐磨性降低,浸漬后,楊木的耐磨性提高。

    參照LY/T1278—2011,將層壓木視為正交各向異性材料,采用電測法壓縮試驗(yàn)和三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)來測定層壓木的12個(gè)彈性常數(shù),同時(shí)分析了層壓木在壓縮和彎曲過程中的破壞模式,為其他板材層壓木彈性常數(shù)測量提供了參考,并為超高壓變壓器運(yùn)輸過程的有限元模擬提供了模型參數(shù)。

    1 材料與方法

    1.1 試驗(yàn)材料及儀器

    試驗(yàn)材料采用國家電網(wǎng)山東電力設(shè)備有限公司提供的變壓器用層壓木,由樺木旋切單板涂膠后,經(jīng)過層積熱壓制成的板材,層壓單板數(shù)目為奇數(shù),同一層單板纖維方向一致,層與層間正交鋪設(shè)。壓縮試驗(yàn)試樣如圖1所示,每個(gè)方向各8個(gè),試樣的尺寸為20 mm×20 mm×60 mm(長×寬×高),試樣的高度方向?yàn)槭芰Ψ较颉Hc(diǎn)彎曲試樣按GB/T 9341—2008推薦,取橫截面為20 mm×20 mm,長為300 mm,試樣跨高比l/h選用5.5、6.5、10和12,對(duì)應(yīng)的實(shí)際跨距分別為110、130、200、240 mm,每種跨度均做5個(gè)重復(fù)性試樣。

    本次試驗(yàn)選用濟(jì)南精儀測試技術(shù)有限公司生產(chǎn)的WDW-50型萬能試驗(yàn)機(jī)完成。應(yīng)變片選用BX120-5AA 型箔式電阻應(yīng)變片,敏感柵面積為5 mm×3 mm,電阻值為120±0.1 Ω,靈敏度系數(shù)為2.06%,以502膠粘貼在試樣上,常溫固化。應(yīng)變儀采用XL2101B5+靜態(tài)電阻應(yīng)變儀,其測量范圍為0~3000 μm,最低分辨率為1 μm,具有數(shù)據(jù)儲(chǔ)存、數(shù)據(jù)回放、自動(dòng)平衡等功能,可以降低木材蠕變的影響。

    1.2 試驗(yàn)原理

    (1)壓縮試驗(yàn)測彈性常數(shù)Ei、vij和G23

    采用電測法壓縮試驗(yàn)測量層壓木彈性常數(shù)Ei、vij和G23,將電阻應(yīng)變片粘貼在試樣上,利用電阻應(yīng)變片作為傳感元件,把試樣的應(yīng)變轉(zhuǎn)變?yōu)閼?yīng)變片電阻的變化,再通過電阻應(yīng)變儀測出應(yīng)變片電阻的變化,并將其直接轉(zhuǎn)化為構(gòu)件的應(yīng)變。該法測量應(yīng)變精度較高,可達(dá)微應(yīng)變級(jí)別。

    在彈性范圍內(nèi),試驗(yàn)從測試方向的非零初始載荷P0i開始,直至終了載荷Pi,記錄對(duì)應(yīng)于載荷的應(yīng)變值。根據(jù)式(1)計(jì)算層壓木各方向的彈性常數(shù):

    式中:A0i為試樣測試方向的原始橫截面積,ε0i為測試方向的初始應(yīng)變,εi為測試方向的終了應(yīng)變。

    式中:Δεi為沿加載方向的縱向應(yīng)變?cè)隽?,Δεj為垂直于加載方向的橫向應(yīng)變?cè)隽俊?/p>

    2-3平面內(nèi)的剪切彈性模量G23可由下式計(jì)算得到[6,15]。

    式中:P45°為45°偏軸壓縮試驗(yàn)對(duì)應(yīng)的終了載荷,Δε45°為45°偏軸壓縮試驗(yàn)加載方向的應(yīng)變,Δε⊥45°為45°偏軸壓縮試驗(yàn)垂直于加載方向的應(yīng)變。

    (2)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)測彈性常數(shù)G13和G12

    測定剪切模量的方法有很多,如圓軸長桿扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)法、薄板扭轉(zhuǎn)法、45o偏軸拉伸(壓縮)試驗(yàn)。文中采用F. Divos和 T. Tanaka等人[5]提出的抗彎試驗(yàn)法來測定層壓木剩余兩個(gè)剪切彈性模量。

    針對(duì)跨高比在5.5~20之間的試樣,材料剪切模量與高跨比及抗彎彈性模量有下列關(guān)系[6,15]:

    其中:hj試樣j方向高度(厚度),li試樣i方向跨距,Δ(hj/li)2是試樣不同高跨比平方的差值,Δ(1/MOE)ij是不同高跨比對(duì)應(yīng)不同抗彎彈性模量倒數(shù)之間的差值。根據(jù)GB/T9341—2008試樣抗彎彈性模量可由下式計(jì)算:

    其中:ΔPj為沿試樣j方向載荷增量,Δsj沿j方向位移增量,b為試樣寬度。

    圖1 試樣及應(yīng)變片布置示意圖Fig. 1 Sketch map about specimen strain gage collocation

    1.3 試驗(yàn)方法

    (1)壓縮試驗(yàn)

    層壓木在外載荷作用下會(huì)經(jīng)歷彈性變形、塑性變形以及破壞三個(gè)階段。為了確定其彈性階段,首先進(jìn)行破壞性預(yù)試驗(yàn),以保證彈性常數(shù)的相關(guān)計(jì)算數(shù)據(jù)在比例極限內(nèi)。根據(jù)GB/T1041-2008推薦選用壓縮預(yù)試驗(yàn)速率,縱向(1向)和厚向(3向)壓縮預(yù)試驗(yàn)加載速率為5 mm/min,橫向(2向)及與厚向成 45°偏軸壓縮預(yù)試驗(yàn)加載速率為2 mm/min。由破壞性試驗(yàn)載荷-位移曲線確定縱向、厚向和橫向壓縮,以及與厚向成 45°偏軸壓縮試驗(yàn)試樣的彈性范圍分別為4~16、18~38、3~15和0.6~3 kN。

    隨后進(jìn)行正式試驗(yàn),應(yīng)變片布置如圖1所示,編號(hào)如圖1(a)所示。測量電橋采用等臂半橋接法,消除溫度帶來的誤差。圖1(a)為縱向壓縮,加載速率為5 mm/min,終了載荷為15 kN,可測得層壓木的E1、v12和v13;圖1(b)為厚度方向壓縮,加載速率為5 mm/min,終了載荷為35 kN,可測得層壓木的E3、v31和v32;圖1(c)為橫向壓縮,加載速率為2 mm/min,終了載荷為15 kN,可測得層壓木的E2、v21和v23;圖1(d)為與厚向成45°偏軸壓縮,加載速率為2 mm/min,終了載荷為2.5 kN,可測得層壓木的G23。在彈性范圍內(nèi),對(duì)應(yīng)每一個(gè)終了載荷記錄應(yīng)變值,根據(jù)公式(1)、(2)、(3)計(jì)算其彈性模量、泊松比以及G23。

    (2)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)

    將三點(diǎn)彎曲試樣置于三點(diǎn)彎曲夾具上,兩支輥間距分別調(diào)整為110、130、200、240 mm,加載速度按照GB/T 9341—2008推薦選用2 mm/min,每個(gè)跨距均做5次重復(fù)性試驗(yàn)。方向3加載可測得1-3平面內(nèi)的剪切彈性模量G13,方向2加載可測得1-2平面內(nèi)的剪切彈性模量G12,根據(jù)公式(4)、(5)計(jì)算層壓木其余兩個(gè)剪切彈性模量。

    2 結(jié)果與分析

    2.1 試驗(yàn)結(jié)果

    (1)壓縮試驗(yàn)結(jié)果分析

    圖2是層壓木1、2、3方向在加載過程中(預(yù)試驗(yàn))典型的應(yīng)力應(yīng)變曲線,層壓木方向1和方向2受載時(shí),均經(jīng)過明顯的彈性段,1方向彈性模量略大于2方向彈性模量,當(dāng)應(yīng)力超過層壓木比例極限時(shí),材料中發(fā)生不可逆變化,產(chǎn)生塑性變形,應(yīng)力應(yīng)變曲線表現(xiàn)出高度非線性,在此塑性段,產(chǎn)生相同應(yīng)變時(shí),方向1所需的應(yīng)力更高,抗壓強(qiáng)度更大。這是由于層壓木單板數(shù)目為奇數(shù),層與層之間正交鋪設(shè),在1方向受力壓縮時(shí),最外層單板順紋承壓,試樣中順紋承壓單板數(shù)目大于橫紋承壓單板數(shù)目,在2方向受力壓縮時(shí),最外層單板橫紋承壓,試樣中層壓木順紋承壓單板數(shù)目小于橫紋承壓單板數(shù)目,而木材順紋承壓能力大于橫紋承壓能力,因此1方向抗壓彈性模量和抗壓強(qiáng)度均大于2方向。

    圖2 層壓木各方向壓縮時(shí)典型的應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig. 2 Typical compressive stress-strain curves of laminated wood in all directions

    表 1 電工層壓木的10個(gè)彈性常數(shù)Table 1 Ten elastic constant values of electric laminated wood

    圖3 方向3加載高跨比平方(h/l)2與抗彎彈性模量倒數(shù)1/MOE之間的線性回歸分析Fig. 3 Relationship between the square of the depth to length ratio and the reciprocal of bending elastic modulus under direction 3 loading

    在方向3受載過程中,其應(yīng)力應(yīng)變曲線表現(xiàn)出三個(gè)階段,在加載初期,層壓木各單層板本身纖維受到擠壓先后變得緊實(shí),應(yīng)力應(yīng)變曲線近似呈線性特征,隨著載荷的增大,層壓木開始整體變形,不僅各層板纖維繼續(xù)緊實(shí),層與層之間亦被壓實(shí),變形進(jìn)入應(yīng)力緩慢線性增長的彈性階段,若載荷繼續(xù)增加,各層板緊實(shí)之后進(jìn)入應(yīng)力迅速增加區(qū)域,直至層壓木斷裂。

    電測法壓縮試驗(yàn)測電工層壓木的10個(gè)彈性常數(shù)如表1所示,大部分?jǐn)?shù)據(jù)相對(duì)誤差小于10%,只有E3和v23的誤差略大,在11%左右,總體來看,試驗(yàn)結(jié)果的重復(fù)性較高。對(duì)于誤差較高的情況,可能是由于粘合劑冷卻后存在殘余應(yīng)力,樺木單層板厚度不均勻,以及層壓單板吸膠量存在差異等因素,引起部分試驗(yàn)數(shù)據(jù)相對(duì)誤差較高。

    (2)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)結(jié)果分析

    將三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)結(jié)果利用式(5)計(jì)算得到不同高跨比下材料的抗彎彈性模量,利用origin軟件對(duì)高跨比的平方(h/l)2及抗彎彈性模量的倒數(shù)1/MOE進(jìn)行線性回歸分析,結(jié)果如圖3和圖4所示,圖3為方向3加載,高跨比平方(h/l)2與抗彎彈性模量倒數(shù)1/MOE之間擬合方程為(h/l)2=121.71(1/MOE),二者之間相關(guān)系數(shù)為0.998 94,層壓木1-3平面內(nèi)的剪切彈性模量G13=146.05 MPa。圖4為方向2加載,高跨比平方(h/l)2與抗彎彈性模量倒數(shù)1/MOE之間擬合方程為(h/l)2=455.72(1/MOE),二者之間相關(guān)系數(shù)為0.928 67,層壓木1-2平面內(nèi)的剪切彈性模量G12=546.86 MPa。兩種情況下的線性回歸程度都較高。

    2.2 層壓木破壞模式分析

    (1)壓縮試驗(yàn)破壞模式分析

    在層壓木方向1和方向2受壓時(shí),層壓木破壞屬于強(qiáng)度破壞,試樣破壞時(shí),未發(fā)生明顯的彎曲或扭轉(zhuǎn),如圖5所示。在加載初期,試樣表面無褶皺,也無側(cè)向變形,當(dāng)載荷達(dá)到極限載荷的80%左右,載荷增長速度緩慢,伴有一定的響聲,破壞時(shí)二者均由層壓木層板的薄弱地帶(一般靠近粘合面)起裂,隨后發(fā)生分級(jí)破壞,直至最終破壞。有所不同的是,方向1受壓破壞時(shí),破壞試樣正面較毛糙,表層層板木材纖維發(fā)生斷裂,甚至脫離層壓木整體,如圖5(a)右側(cè)所示。方向2受壓破壞時(shí),破壞試樣的正面較整齊,表層層板纖維與纖維之間相互分離,如圖5(b)所示。纖維斷裂所需的力大于纖維之間相互分離力也是層壓木方向1抗壓強(qiáng)度更高的原因之一。

    圖4 方向2加載高跨比平方(h/l)2與抗彎彈性模量倒數(shù)1/MOE之間的線性回歸分析Fig. 4 Relationship between the square of the depth to length ratio and the reciprocal of bending elastic modulus under direction 2 loading

    圖5 層壓木受壓破壞試樣Fig 5 The damaged specimens of laminated wood

    層壓木在厚度方向壓縮過程中,即層壓木方向3受載時(shí),在加載初期,層壓木各單層板變形,載荷用于緊實(shí)各層板自身纖維,隨著載荷的增大,層壓木開始整體變形,不僅各層板纖維繼續(xù)緊實(shí),層與層之間亦被壓實(shí),在加載后期,靠近粘合面的層板木節(jié)處或具有缺陷的層板產(chǎn)生裂紋,同時(shí)伴有響聲,隨后裂紋擴(kuò)展,層壓木被壓潰,破壞表面與軸線約呈45°,如圖5(c)所示,這是由于在層壓木試樣中,沿與軸線呈45°截面上剪應(yīng)力最大,在該截面上,層壓木發(fā)生剪切破壞。

    (2)三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)破壞模式分析

    在彎曲試驗(yàn)中,構(gòu)件主要發(fā)生彈性變形,僅當(dāng)接近破壞時(shí),才會(huì)出現(xiàn)少部分塑性變形。因此,在加載初期,跨中彎矩較小,材料處于彈性狀態(tài),應(yīng)力應(yīng)變成正比;當(dāng)載荷達(dá)到承載力的50%左右時(shí),試樣出現(xiàn)明顯彎曲,伴有輕微響聲;接近破壞時(shí),試樣會(huì)發(fā)出較大的聲響,跨中撓度較大,破壞自受拉區(qū)邊緣部位,受壓區(qū)并無明顯變化。

    試樣方向2受載時(shí),在跨中撓度最大處的底面所受拉力最大,破壞由此面開始,在此面中,層壓木各層板均有不同程度的裂紋,屬于彎曲破壞類型,如圖6所示。試樣方向3受載時(shí),底層板所受拉力最大,隨著載荷的增加,達(dá)到底層板抗拉強(qiáng)度,底層板邊緣部位破壞,裂紋向兩端擴(kuò)展,試樣強(qiáng)度下降,隨后,緊鄰最外層板其余層板相繼破壞,如圖7所示。木材順紋拉伸破壞主要由縱向撕裂和纖維之間的剪切引起[16],其順紋抗拉強(qiáng)度最大,因此試驗(yàn)中方向3比方向2承載能力更大。若層壓木承受彎曲載荷時(shí),可選用厚度方向承載,但要防止易引起應(yīng)力集中的木結(jié)、裂紋等缺陷出現(xiàn)在底層板中,提高底層板的質(zhì)量。

    圖6 方向2加載破壞試樣(底面)Fig 6 The damaged specimen of direction 2 loading(undersurface)

    圖7 方向3加載破壞試樣(側(cè)面)Fig 7 The damaged specimen of direction 3 loading(side-surface)

    3 結(jié)論與討論

    用電測法壓縮試驗(yàn)測定層壓木3個(gè)彈性主軸方向的彈性模量、泊松比和2-3平面內(nèi)的剪切模量是可行的,測得的數(shù)據(jù)有較好重合性,且滿足復(fù)合材料理論中的Maxwell定理,說明將層壓木板視為正交各向異性體是合理的;用三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)測定層壓木板1-2平面上和1-3平面上的剪切模量,跨高比的平方與抗彎彈性模量的倒數(shù)間存在良好的相關(guān)性,說明該試驗(yàn)方法和數(shù)據(jù)計(jì)算合理有效。

    層壓木在縱向和橫向承受壓縮載荷時(shí),破壞模式與復(fù)合材料層壓板類似,傾向于分級(jí)破壞。在厚度方向承受全截面的壓力時(shí),沿45°剪應(yīng)力最大方向壓潰破壞,其起裂點(diǎn)往往處于層板粘合處或單板缺陷處。在承受彎曲載荷時(shí),方向3承載能力大于方向2,但受拉區(qū)底層板的質(zhì)量對(duì)方向3承載能力有很大影響,若底層板存在木結(jié)、裂紋等缺陷,層壓木可能在彈性階段就發(fā)生破壞。

    本文在變壓器運(yùn)輸環(huán)境下測定了層壓木全部12個(gè)彈性參數(shù)并分析其破壞模式。但影響層壓木力學(xué)性能的因素很多,如:層壓木含水率、木結(jié)、指接等,導(dǎo)致某些數(shù)據(jù)的離散性較大,這些因素對(duì)層壓木板力學(xué)性能的影響仍需進(jìn)一步研究。同時(shí),工程中受偏心載荷的層壓木構(gòu)件也很多,對(duì)偏心受壓、失穩(wěn)構(gòu)件承載能力及破壞模式的進(jìn)一步研究對(duì)實(shí)際工程有重要意義。

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