660 MW SCAL型間接空冷塔夏季安全運(yùn)行改造方案研究

王藍(lán)婧， 劉 康， 付文鋒， 李衛(wèi)華， 李 姍

(1. 華北電力大學(xué) 控制與計(jì)算機(jī)工程學(xué)院， 河北保定 071003;2. 華北電力大學(xué) 電站設(shè)備狀態(tài)監(jiān)測(cè)與控制教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 河北保定 071003)

空冷機(jī)組的節(jié)水效果顯著，其水損耗僅為常規(guī)濕冷電站的15%～25%，因此在我國(guó)富煤缺水的“三北”地區(qū)得到了廣泛應(yīng)用[1].空冷機(jī)組分為直接空冷和間接空冷2種形式，其中間接空冷機(jī)組因具有運(yùn)行費(fèi)用低、設(shè)備壽命長(zhǎng)、維護(hù)簡(jiǎn)單、廠(chǎng)用電量少等優(yōu)點(diǎn)，逐漸成為大型空冷機(jī)組的發(fā)展方向[2-3].在設(shè)計(jì)間接空冷機(jī)組的空冷塔時(shí)，會(huì)留出一定的通風(fēng)裕量，在環(huán)境風(fēng)速較小時(shí)可保證空冷塔的換熱量仍能滿(mǎn)足機(jī)組安全運(yùn)行的需要.但在夏季大風(fēng)期，空冷塔的流動(dòng)傳熱性能大幅下降，機(jī)組必須降負(fù)荷運(yùn)行，甚至可能出現(xiàn)機(jī)組跳機(jī)的情況.因此，為保障間接空冷機(jī)組在夏季大風(fēng)期也能夠安全穩(wěn)定運(yùn)行，需對(duì)空冷塔進(jìn)行安全運(yùn)行改造.

近幾十年來(lái)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者采用不同方法對(duì)空冷塔的流動(dòng)傳熱性能進(jìn)行了研究.Leene[4]、翟志強(qiáng)等[5]采用冷態(tài)試驗(yàn)法分析了空冷塔的流場(chǎng)特性；Chen等[6]、黃春花等[7]利用風(fēng)洞模型進(jìn)行了試驗(yàn)，研究了環(huán)境風(fēng)對(duì)空冷塔的影響機(jī)理；Yang等[8]、趙順安[9]采用CFD軟件對(duì)不同環(huán)境風(fēng)速下空冷塔的流場(chǎng)分布特點(diǎn)進(jìn)行了數(shù)值模擬研究；楊立軍等[10]采用模型實(shí)驗(yàn)與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法研究了不同環(huán)境風(fēng)速下空冷塔散熱器的傳熱性能.隨著研究的深入開(kāi)展，為了改善空冷塔的流動(dòng)傳熱性能，提高間接空冷機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性，空冷塔的優(yōu)化改造工作也在逐漸進(jìn)行.一方面，楊立軍等[10]、Kim等[11]研究了散熱器翅片結(jié)構(gòu)尺寸對(duì)空冷塔傳熱性能的影響，并進(jìn)行了優(yōu)化分析；Goodarzi[12]提出了一種新型空冷塔的出口結(jié)構(gòu)，可提高環(huán)境風(fēng)下空冷塔的傳熱性能.另一方面，Preez等[13]首次提出擋風(fēng)墻的概念后，眾多學(xué)者對(duì)此展開(kāi)研究：Zhai等[14]提出不同的翅墻布置方案；張艾萍等[15]分析了外圍擋風(fēng)墻的可行性；趙振國(guó)等[16]研究了塔內(nèi)擋風(fēng)墻對(duì)空冷塔流動(dòng)傳熱性能的改善效果.

目前，針對(duì)間接空冷機(jī)組在夏季極端惡劣環(huán)境下安全穩(wěn)定運(yùn)行的研究還較少.筆者以某660 MW SCAL型間接空冷機(jī)組的空冷塔為研究對(duì)象，利用Fluent軟件，分析了夏季環(huán)境風(fēng)對(duì)空冷塔流動(dòng)傳熱性能的影響，找出空冷塔流動(dòng)傳熱性能最差時(shí)的環(huán)境風(fēng)速；在考慮空冷塔周?chē)鷱S(chǎng)房影響的基礎(chǔ)上，提出了此環(huán)境風(fēng)速下能保障機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的空冷塔改造方案.

1 數(shù)值計(jì)算方法

1.1 幾何模型和網(wǎng)格劃分

某660 MW SCAL型間接空冷機(jī)組空冷塔的廠(chǎng)房布置復(fù)雜，忽略了較小的建筑物和管道，空冷塔的廠(chǎng)房布置如圖1所示.選取長(zhǎng)×寬×高為800 m×500 m×700 m的外界環(huán)境區(qū)，散熱器由282個(gè)冷卻管束組成，將其簡(jiǎn)化為2.49 m厚的圓環(huán)柱體，空冷塔和周?chē)鷱S(chǎng)房的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示.為了更好地分析空冷塔的流場(chǎng)分布特點(diǎn)，將散熱器劃分為24個(gè)扇區(qū)，并進(jìn)行編號(hào)，如圖2所示.

圖1 空冷塔的廠(chǎng)房布置示意圖

圖2 散熱器分區(qū)示意圖

根據(jù)空冷塔的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，將圖1的幾何模型劃分為16個(gè)區(qū)，空冷塔內(nèi)部和散熱器區(qū)均采用Map網(wǎng)格，散熱器附近環(huán)境區(qū)采用四面體網(wǎng)格，其余環(huán)境區(qū)采用Cooper模式生成的結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格[17].通過(guò)比較網(wǎng)格總數(shù)分別為259萬(wàn)、367萬(wàn)、464萬(wàn)的模型計(jì)算結(jié)果，發(fā)現(xiàn)空冷塔出口風(fēng)量波動(dòng)幅度小于3%，可認(rèn)為數(shù)值解基本處于網(wǎng)格獨(dú)立范圍內(nèi)，最后采用網(wǎng)格總數(shù)為367萬(wàn)的網(wǎng)格離散計(jì)算域.

1.2 物理模型和邊界條件

根據(jù)間接空冷塔和散熱器的圓柱形結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，計(jì)算域采用柱坐標(biāo)系：

(1)

式中：Γ和S分別為通用變量φ的廣義擴(kuò)散系數(shù)和源項(xiàng)；u、v和w分別為環(huán)境風(fēng)在柱坐標(biāo)系x、r、θ方向上的速度分量；ρ為環(huán)境風(fēng)密度.

表1 空冷塔和周?chē)鷱S(chǎng)房的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)

采用Fluent軟件中的多孔介質(zhì)模型模擬散熱器的換熱性能[18]，一般在多孔介質(zhì)模型的動(dòng)量方程中添加流動(dòng)阻力源項(xiàng).根據(jù)散熱器阻力性能的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，可擬合得到環(huán)境風(fēng)流動(dòng)方向(x方向)上散熱器流動(dòng)阻力Δp與迎面速度v的關(guān)系：

(2)

對(duì)比流動(dòng)阻力源項(xiàng)和式(2)，可得到多孔介質(zhì)區(qū)的黏性阻力系數(shù)和慣性阻力系數(shù).

該間接空冷機(jī)組的全年平均環(huán)境風(fēng)速約為5.5 m/s.大風(fēng)期出現(xiàn)在夏季，環(huán)境風(fēng)速常高達(dá)12 m/s，風(fēng)向?yàn)闁|風(fēng)(沿x負(fù)方向)，見(jiàn)圖1.

設(shè)置計(jì)算域的進(jìn)口為velocity-inlet邊界條件，出口為outflow邊界條件，地面及廠(chǎng)房為wall邊界條件，其他為symmetry邊界條件.空冷塔進(jìn)風(fēng)口不同高度處的環(huán)境風(fēng)速通常采用冪指數(shù)風(fēng)速分布：

(3)

式中：v0為距地面10 m高度處的環(huán)境風(fēng)速；y為空冷塔進(jìn)風(fēng)口的不同高度.

湍流模型采用Realizablek-ε模型；環(huán)境風(fēng)密度僅考慮溫度的影響，采用Boussinesq近似假設(shè)；離散控制方程時(shí)，壓力選取Body force weighted離散格式，其余采用二階迎風(fēng)差分格式；為保證計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性，收斂精度取10-4.

1.3 數(shù)值模型驗(yàn)證

在夏季環(huán)境風(fēng)工況下，當(dāng)環(huán)境風(fēng)速為5.5 m/s、大氣溫度為38.4 ℃、大氣壓為91 940 Pa時(shí)，空冷塔進(jìn)塔水質(zhì)量流量為60 735.1 t/h，進(jìn)水溫度為65.3 ℃，出水溫度不超過(guò)53.95 ℃.

采用數(shù)值模型對(duì)上述驗(yàn)證工況進(jìn)行模擬計(jì)算，結(jié)果如表2所示.由表2可以看出，數(shù)值模型的計(jì)算結(jié)果與空冷塔的設(shè)計(jì)值基本吻合，通風(fēng)質(zhì)量流量和空氣密度的誤差幅度分別為0.79%和0.19%，從而驗(yàn)證了數(shù)值模型的正確性.

表2 數(shù)值模型驗(yàn)證結(jié)果

2 模擬與分析

空冷塔內(nèi)底部空氣被散熱器加熱，空氣密度減小，在浮升力的作用下空氣迅速上升，形成負(fù)壓區(qū)，塔內(nèi)外產(chǎn)生壓力差.在雙曲線(xiàn)型空冷塔的抽吸作用下，環(huán)境空氣不斷穿過(guò)散熱器，向塔內(nèi)流動(dòng)，使散熱器冷卻. 無(wú)環(huán)境風(fēng)時(shí)，塔外空氣在吸力作用下進(jìn)入塔內(nèi)，塔四周進(jìn)風(fēng)均勻，散熱器各扇區(qū)的換熱量基本一致.塔內(nèi)氣流在塔中心迅速上升，在空冷塔上方形成羽流區(qū).

由圖3和圖4可以看出，環(huán)境風(fēng)流經(jīng)空冷塔的運(yùn)動(dòng)類(lèi)似“圓柱繞流”.進(jìn)風(fēng)口迎風(fēng)側(cè)區(qū)受到環(huán)境風(fēng)的吹力作用，通風(fēng)質(zhì)量流量增加；“圓柱繞流”運(yùn)動(dòng)形成的漩渦阻礙了背風(fēng)側(cè)區(qū)進(jìn)風(fēng)，通風(fēng)質(zhì)量流量減少；由于塔側(cè)區(qū)環(huán)境風(fēng)的切向速度大，環(huán)境壓力較低，空冷塔的抽吸能力被削弱，導(dǎo)致通風(fēng)質(zhì)量流量顯著減少.因此，塔底形成了2個(gè)關(guān)于風(fēng)向?qū)ΨQ(chēng)分布的漩渦結(jié)構(gòu)，進(jìn)風(fēng)阻力增大，塔側(cè)區(qū)和背風(fēng)側(cè)區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量進(jìn)一步減少.塔內(nèi)上升氣流受迎風(fēng)側(cè)區(qū)通風(fēng)質(zhì)量流量大、背風(fēng)側(cè)區(qū)通風(fēng)質(zhì)量流量小的影響，氣流中心向塔后側(cè)區(qū)偏移，在塔前側(cè)區(qū)形成漩渦，出現(xiàn)熱風(fēng)回流現(xiàn)象.在環(huán)境風(fēng)的吹力作用下，羽流區(qū)發(fā)生偏轉(zhuǎn)，塔出口處形成“風(fēng)帽”，抑制了塔內(nèi)氣流的流出，降低了空冷塔的抽吸能力，導(dǎo)致通風(fēng)質(zhì)量流量減少.

(a) 空冷塔進(jìn)風(fēng)口處環(huán)境風(fēng)速的矢量分布

(b) 沿塔高方向環(huán)境風(fēng)速的矢量分布

(a) 空冷塔進(jìn)風(fēng)口處環(huán)境風(fēng)速的矢量分布

(b) 沿塔高方向環(huán)境風(fēng)速的矢量分布

當(dāng)環(huán)境風(fēng)速較大(約8 m/s)時(shí)，迎風(fēng)側(cè)區(qū)入口氣流穿過(guò)散熱器后仍有較大的速度，來(lái)不及在浮力作用下向上運(yùn)動(dòng)，加之塔底漩渦的影響，塔側(cè)區(qū)形成“穿堂風(fēng)”，不僅不進(jìn)風(fēng)，塔內(nèi)空氣反而穿過(guò)散熱器并流向塔外，使散熱器的換熱環(huán)境惡化.當(dāng)環(huán)境風(fēng)速繼續(xù)增大(約12 m/s)，背風(fēng)側(cè)區(qū)受到迎風(fēng)側(cè)氣流的抑制，也會(huì)形成“穿堂風(fēng)”.

由圖5(a)可知，隨著環(huán)境風(fēng)速的增大，空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量均先減少后增加.這是因?yàn)榄h(huán)境風(fēng)速增大時(shí)，迎風(fēng)側(cè)區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量增加，形成“穿堂風(fēng)”的散熱器扇區(qū)增加，“穿堂風(fēng)”強(qiáng)度明顯增大.當(dāng)塔側(cè)區(qū)和背風(fēng)側(cè)區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量減少幅度大于迎風(fēng)側(cè)區(qū)通風(fēng)質(zhì)量流量的增加幅度時(shí)，空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量減少，反之會(huì)增加.

由圖5(b)可知，空冷塔受環(huán)境風(fēng)的影響，通風(fēng)質(zhì)量流量沿周向分布不均勻，迎風(fēng)側(cè)區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量最大，背風(fēng)側(cè)區(qū)次之，塔側(cè)區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量最小.由熱平衡可知，空冷塔換熱量具有相同的分布趨勢(shì)，迎風(fēng)側(cè)區(qū)換熱效果最好，背風(fēng)側(cè)區(qū)次之，塔側(cè)區(qū)的換熱效果最差.隨著環(huán)境風(fēng)速的增大，空冷塔通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量的周向分布不均勻性進(jìn)一步增大.由于空冷塔是軸對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)，散熱器各扇區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量基本關(guān)于風(fēng)向?qū)ΨQ(chēng)分布.

(a) 間接空冷塔性能的變化趨勢(shì)

(b) 散熱器通風(fēng)質(zhì)量流量分布

評(píng)價(jià)空冷塔的流動(dòng)傳熱性能主要考慮2個(gè)方面：無(wú)論環(huán)境風(fēng)速多大，空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量均須滿(mǎn)足機(jī)組安全運(yùn)行的需要；空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量盡量沿周向均勻分布，以保證散熱器各個(gè)冷卻管束不超溫，均能安全運(yùn)行.空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量越大，沿周向分布越均勻，其流動(dòng)傳熱性能越好.

由圖5可知，無(wú)風(fēng)環(huán)境時(shí)，空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量最大，且沿周向均勻分布，其流動(dòng)傳熱性能最好；有環(huán)境風(fēng)時(shí)，隨著環(huán)境風(fēng)速的增大，空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量均先減少后增加，當(dāng)環(huán)境風(fēng)速為12 m/s時(shí)，空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量均達(dá)到最小，易導(dǎo)致機(jī)組發(fā)生大幅度降負(fù)荷甚至跳機(jī)的情況.隨著環(huán)境風(fēng)速的增大，空冷塔通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量的周向分布不均勻性越來(lái)越大，塔側(cè)區(qū)和背風(fēng)側(cè)區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量逐漸減少(見(jiàn)圖5)，冷卻管束的換熱環(huán)境惡化，極易發(fā)生超溫現(xiàn)象，且環(huán)境風(fēng)速越大，發(fā)生超溫的可能性越大，到時(shí)只能關(guān)閉超溫的散熱器扇區(qū)，以保證設(shè)備安全運(yùn)行.綜合考慮以上2個(gè)方面，說(shuō)明環(huán)境風(fēng)速為12 m/s時(shí)空冷塔的流動(dòng)傳熱性能最差.

3 空冷塔的安全運(yùn)行改造

夏季大風(fēng)期間，環(huán)境風(fēng)速為12 m/s時(shí)空冷塔的流動(dòng)傳熱性能最差，機(jī)組發(fā)生大幅度降負(fù)荷甚至跳機(jī)的可能性最大.因此，研究空冷塔的安全運(yùn)行改造方案時(shí)，僅需考慮12 m/s環(huán)境風(fēng)速下的空冷塔.

3.1 廠(chǎng)房影響

環(huán)境風(fēng)速為12 m/s時(shí)，考慮廠(chǎng)房影響后的空冷塔流場(chǎng)如圖6所示，散熱器通風(fēng)質(zhì)量流量分布如圖7所示.由于汽機(jī)房的存在，導(dǎo)致環(huán)境風(fēng)流動(dòng)空間減小，流速增大，迎風(fēng)側(cè)區(qū)通風(fēng)質(zhì)量流量增加.材料庫(kù)及檢修間(高為15 m)阻礙了部分環(huán)境風(fēng)流入迎風(fēng)側(cè)22～24扇區(qū)，導(dǎo)致其通風(fēng)質(zhì)量流量增幅小于1～3扇區(qū).由于廠(chǎng)房的存在，導(dǎo)致環(huán)境風(fēng)的繞流流動(dòng)空間減小，繞流速度明顯增大，塔后漩渦區(qū)面積迅速增大，發(fā)生“穿堂風(fēng)”的散熱器扇區(qū)增加，“穿堂風(fēng)”強(qiáng)度增強(qiáng)，背風(fēng)側(cè)區(qū)的穿堂風(fēng)質(zhì)量流量顯著增加.

(a) 空冷塔進(jìn)風(fēng)口處環(huán)境風(fēng)速的矢量分布

(b) 沿塔高方向環(huán)境風(fēng)速的矢量分布

Fig.6 Velocity vector diagram of the cooling tower considering the effects of factory buildings at a cross wind speed of 12 m/s

圖7 12 m/s環(huán)境風(fēng)速下考慮廠(chǎng)房前后散熱器通風(fēng)質(zhì)量流量分布

Fig.7 Ventilation rate distribution of the radiator with and without considering the effects of factory buildings at a cross wind speed of 12 m/s

由表3可知，環(huán)境風(fēng)速為12 m/s時(shí)，考慮廠(chǎng)房的影響后，空冷塔穿堂風(fēng)質(zhì)量流量增加了1倍.考慮廠(chǎng)房前后，通風(fēng)質(zhì)量流量、穿堂風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量的變化幅度分別為2.72%、103.55%和0.28%.背風(fēng)側(cè)區(qū)穿堂風(fēng)質(zhì)量流量急劇增加，削弱了塔側(cè)區(qū)和背風(fēng)側(cè)區(qū)散熱器的換熱效果.由于迎風(fēng)側(cè)區(qū)通風(fēng)質(zhì)量流量和背風(fēng)側(cè)區(qū)穿堂風(fēng)質(zhì)量流量的增幅基本相同，迎風(fēng)側(cè)區(qū)散熱器的換熱效果得到提高，導(dǎo)致空冷塔通風(fēng)質(zhì)量流量和散熱量基本沒(méi)有變化.考慮廠(chǎng)房的影響后，雖然空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱總量基本不變，但由于穿堂風(fēng)質(zhì)量流量增加，其沿周向分布的不均勻性進(jìn)一步增大，空冷塔的流動(dòng)傳熱性能變差.

表3 廠(chǎng)房對(duì)空冷塔流動(dòng)傳熱性能的影響

3.2 改造方案

對(duì)空冷塔進(jìn)行安全運(yùn)行改造時(shí)，盡可能提高在12 m/s環(huán)境風(fēng)速下空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量，減少穿堂風(fēng)質(zhì)量流量，保證通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量沿周向均勻分布，使空冷塔的流動(dòng)傳熱性能得到改善.

針對(duì)12 m/s環(huán)境風(fēng)速下空冷塔流場(chǎng)的特點(diǎn)，在塔外加裝翅墻時(shí)，既要改善空冷塔的流動(dòng)傳熱性能，降低間接空冷機(jī)組跳機(jī)的可能性，又要考慮塔周?chē)沼嗫臻g的限制，滿(mǎn)足現(xiàn)場(chǎng)安裝的需要.通過(guò)不斷地試驗(yàn)，調(diào)整翅墻數(shù)量、幾何尺寸(高度、寬度、厚度)和安裝位置，直至得到較為理想的空冷塔流場(chǎng).最后確定安裝6片翅墻，其中翅墻高度與進(jìn)風(fēng)口齊平，寬度為30 m，厚度與冷卻管束相同，翅墻的布置方式如圖8所示.

圖8 翅墻安裝示意圖

加裝翅墻后的空冷塔進(jìn)風(fēng)口流場(chǎng)如圖9所示，散熱器通風(fēng)質(zhì)量流量分布如圖10所示.在翅墻1和翅墻6的“聚風(fēng)”作用下，環(huán)境風(fēng)流動(dòng)方向發(fā)生改變，迎風(fēng)側(cè)區(qū)通風(fēng)質(zhì)量流量增加，繞流流量減少，“圓柱繞流”強(qiáng)度減弱，塔側(cè)區(qū)的環(huán)境壓力增大，塔內(nèi)外壓差增大，空冷塔的抽吸能力增強(qiáng)，通風(fēng)質(zhì)量流量增加，發(fā)生“穿堂風(fēng)”的散熱器扇區(qū)減少.其余4片翅墻破壞了環(huán)境風(fēng)的“圓柱繞流”運(yùn)動(dòng)，進(jìn)風(fēng)口周?chē)目諝饬魉俳档?，塔?cè)區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量進(jìn)一步增加，塔底漩渦區(qū)朝背風(fēng)側(cè)區(qū)移動(dòng)，背風(fēng)側(cè)區(qū)的流動(dòng)阻力增大，穿堂風(fēng)質(zhì)量流量減少.

圖9 12 m/s環(huán)境風(fēng)速下加裝翅墻后空冷塔進(jìn)風(fēng)口處的速度矢量圖

Fig.9 Velocity vector diagram at air intake of the cooling tower with wing walls at a cross wind speed of 12 m/s

圖10 12 m/s環(huán)境風(fēng)速下加裝翅墻前后散熱器的通風(fēng)質(zhì)量流量

由表4可知，加裝翅墻后，通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量大幅增加，且沿周向分布的均勻性有所提高，空冷塔的流動(dòng)傳熱性能明顯改善，通風(fēng)質(zhì)量流量、穿堂風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量的改善幅度分別為24.55%、26.57%和13.01%.

表4 加裝翅墻前后空冷塔的流動(dòng)換熱性能對(duì)比

4 結(jié) 論

(1) 夏季環(huán)境風(fēng)流經(jīng)空冷塔時(shí)做類(lèi)似“圓柱繞流”運(yùn)動(dòng)，塔側(cè)區(qū)和背風(fēng)側(cè)區(qū)的通風(fēng)質(zhì)量流量減少.環(huán)境風(fēng)速達(dá)到8 m/s時(shí)，塔側(cè)區(qū)發(fā)生“穿堂風(fēng)”現(xiàn)象；環(huán)境風(fēng)速達(dá)到12 m/s時(shí)，背風(fēng)側(cè)區(qū)也形成“穿堂風(fēng)”.

(2) 隨著環(huán)境風(fēng)速的增大，空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量均先減少后增加，而穿堂風(fēng)質(zhì)量流量持續(xù)增加，通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量沿周向分布的不均勻性越來(lái)越大.當(dāng)環(huán)境風(fēng)速為12 m/s時(shí)，空冷塔的流動(dòng)傳熱性能最差.

(3) 考慮廠(chǎng)房的影響后，空冷塔的通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量基本不變，但其沿周向分布的不均勻性增大，空冷塔的流動(dòng)傳熱性能變差.

(4) 加裝翅墻后，環(huán)境風(fēng)“圓柱繞流”運(yùn)動(dòng)被破壞，空冷塔的流動(dòng)傳熱性能得到明顯改善，穿堂風(fēng)質(zhì)量流量減少了26.57%，通風(fēng)質(zhì)量流量和換熱量分別增加了24.55%、13.01%.

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