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    老河口油田酸化充填防砂一體化工藝研究與應(yīng)用

    2017-06-19 18:34:34滕學(xué)偉侯洪濤伊善利賓永鋒
    石油地質(zhì)與工程 2017年3期
    關(guān)鍵詞:稠化劑防砂酸液

    滕學(xué)偉,侯洪濤,伊善利,姜 濤,田 波,賓永鋒

    (中國石化勝利油田分公司樁西采油廠,山東東營 257237)

    老河口油田酸化充填防砂一體化工藝研究與應(yīng)用

    滕學(xué)偉,侯洪濤,伊善利,姜 濤,田 波,賓永鋒

    (中國石化勝利油田分公司樁西采油廠,山東東營 257237)

    針對老河口油田館陶組疏松砂巖油藏砂體含油面積小、部分井泥質(zhì)含量高、供液能力差、防砂后降產(chǎn)幅度大等問題,開展了酸化充填防砂一體化工藝技術(shù)研究。通過室內(nèi)實(shí)驗(yàn),篩選出酸化攜砂液的配方,該體系具有較好的流變性能和攜砂性能,滿足了充填防砂需要;同時,對充填防砂管柱做了改進(jìn),配套了犧牲陽極的酸平衡安全工具。2013年酸化充填防砂一體化工藝在老河口油田現(xiàn)場試驗(yàn)7井次,平均單井累增油976 t;現(xiàn)場應(yīng)用結(jié)果表明,酸化充填防砂一體化工藝對高泥質(zhì)、低能量油井防砂具有較好的適應(yīng)性。

    老河口油田;酸化;充填防砂;一體化管柱

    老河口油田地處灘海地區(qū),屬于窄河道河流相沉積,油藏類型為高孔高滲復(fù)雜巖性油藏,主要開發(fā)層位為館陶組,油層埋深1 350~1 650 m,平均孔隙度35.1%,平均滲透率2 113×10-3μm2,儲層膠結(jié)疏松易出砂,因此,油井需采取防砂措施才能正常生產(chǎn)。目前,充填防砂、壓裂防砂是主要的防砂方式[1-9]。但是在油井防砂后,一部分井,特別是處于砂體邊灘部的油井,出現(xiàn)了防砂后供液較差、甚至不出液的問題,分析認(rèn)為主要有兩方面的原因:

    一是因砂體呈窄河道分布,含油面積較小,砂體厚度薄,分布零散,難以建立完善的注采關(guān)系,導(dǎo)致地層能量補(bǔ)充不足;二是儲層巖性主要為細(xì)砂巖、粉細(xì)砂巖,儲層黏土含量高(平均24.3%,其中蒙脫石、伊利石礦物含量高),整體泥質(zhì)含量高(5%~10%),高泥質(zhì)易發(fā)生黏土水化,使泥質(zhì)或粉細(xì)砂堵塞防砂工具擋砂層,造成堵塞降產(chǎn),在砂體邊灘部油井該問題特別突出。

    為此,開展了酸化結(jié)合高壓充填防砂的酸化充填防砂一體化工藝研究,選擇一種交聯(lián)酸作為攜砂液,實(shí)施高壓充填或者壓裂防砂工藝。該工藝可以在充填防砂過程中進(jìn)行同步酸化,一方面可以有效解除近井地層傷害和堵塞、制造高滲透條帶,另一方面避免了酸化后出砂加劇的問題,同時,可以簡化施工工序,降低作業(yè)成本,提高高泥質(zhì)砂巖油藏防砂開采的效果。

    1 交聯(lián)酸攜砂液體系

    考慮老河口油田儲層巖石礦物成分(見表1),篩選的交聯(lián)酸攜砂液體系主體酸所起的作用主要有:延緩酸液消耗以便在井眼周圍獲得足夠的酸穿透,避免反應(yīng)物在井眼就近沉淀,避免強(qiáng)反應(yīng)地層注入帶的松散化,避免由于膠結(jié)物被溶解而從巖石中解離出來的微粒遷移造成地層傷害。

    表1 老河口油田樁106塊黏土礦物含量分析 %

    交聯(lián)酸攜砂液體系選擇以HCl+HBF4為主體酸液,以稠化劑、交聯(lián)劑為酸液主劑,以黏土穩(wěn)定劑、鐵離子穩(wěn)定劑、緩蝕劑、助排劑為酸液助劑。

    1.1 主體酸配方優(yōu)化

    稱取巖粉20 g,分別按不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)將HCl與HBF4進(jìn)行復(fù)配,在酸液加入巖粉,充分?jǐn)嚢韬笫蛊渑c酸液混合均勻。將恒溫箱溫度設(shè)置為地層溫度65 ℃,然后將量筒放入恒溫箱中,4小時后,將反應(yīng)后的酸液殘?jiān)枚繛V紙過濾,然后將濾紙烘干,用天平稱取剩余巖粉的質(zhì)量,計(jì)算出溶蝕量,結(jié)果見圖1。

    由圖1可以看出,HCl+HBF4有較高的溶蝕率。固定HBF4質(zhì)量分?jǐn)?shù)不變時,隨著HCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大,復(fù)合酸的溶蝕率增大;固定HCl質(zhì)量分?jǐn)?shù)不變時,隨著HBF4質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大,復(fù)合酸的溶蝕率也增大。推薦采用的酸液質(zhì)量分?jǐn)?shù)為:7%HCl+4%HBF4,此時的溶蝕率為15.98%。

    圖1 HCL+ HBF4溶蝕率關(guān)系

    1.2 酸液主劑篩選與評價

    1.2.1 稠化劑

    在酸液中加入稠化劑可使酸液黏度增加,有效降低活性酸的濾失,降低氫離子的擴(kuò)散速度,酸液能進(jìn)入地層深部,實(shí)現(xiàn)緩速酸化。同時,對于疏松砂巖,稠化劑還可以增加攜砂性能。實(shí)驗(yàn)評價了非離子聚丙烯酰胺和胍膠兩種稠化劑。

    用微量天平稱取10 g稠化劑,加入到1 000 mL的復(fù)合酸溶液中,放入到恒溫箱中,用玻璃棒充分?jǐn)嚢瑁?小時后非離子聚丙烯酰胺充分溶解為均勻液體,2小時后胍膠充分溶解為均勻液體,表明兩種稠化劑在復(fù)合酸中有很好的溶解性。

    將配置好的溶液按照不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)進(jìn)行稀釋,利用BrookField黏度計(jì)測量不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)稠化劑的黏度,結(jié)果見圖2。

    圖2 不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)稠化劑在酸中的黏度關(guān)系

    由圖2可以看出,酸液的黏度隨著稠化劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而增加;在相同的稠化劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)條件下,非離子聚丙烯酰胺配成酸液體系的黏度始終比胍膠高。選擇質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.1%的非離子聚丙烯酰胺為稠化劑,此時酸液的黏度為35.2 mPa·s。

    1.2.2 交聯(lián)劑

    交聯(lián)劑選用檸檬酸鋁。由復(fù)合酸、非離子聚丙烯酰胺、檸檬酸鋁組成的交聯(lián)酸攜砂體系注入地層后,隨著酸化過程的進(jìn)行,砂粒表面的pH值不斷升高,當(dāng)上升至合適的pH值(3~6)時,檸檬酸鋁將非離子聚丙烯酰胺交聯(lián)形成黏度更大的凍膠膜,該膜能夠很好地控制氫離子的擴(kuò)散速度,抑制砂粒繼續(xù)被溶蝕,具有緩速作用。此外,該膜隨后變成砂粒接觸處的凍膠,通過凍膠的膠結(jié)作用,防止酸化后砂粒的運(yùn)移,同時起到固砂、防砂的目的[10]。選用檸檬酸鋁的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.05%。

    1.3 酸液助劑篩選與評價

    (1)黏土穩(wěn)定劑 。老河口油田黏土礦物平均含量24.3%,酸液體系中添加黏土穩(wěn)定劑能夠減少黏土礦物膨脹、分散和運(yùn)移,保護(hù)儲層。實(shí)驗(yàn)評價了氯化鉀、聚季銨兩種黏土穩(wěn)定劑。將巖心碾碎,并用60目振動篩篩選,稱取10 g篩選出的巖心粉末,在4 MPa壓力下制成人造巖心,利用頁巖膨脹儀測定蒸餾水下巖心的膨脹率B0。將防膨劑添加到工作液中,加入到人造巖心中,利用頁巖膨脹儀測定其膨脹率B1。比較B0與B1,得到加入防膨劑后巖心的膨脹降低率△B。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,在同樣條件下,氯化鉀比聚季銨的防膨效果好,且防膨效果隨質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而增強(qiáng)。選用質(zhì)量分?jǐn)?shù)3%的氯化鉀作為黏土穩(wěn)定劑,此時的膨脹降低率為32.3%。

    (2)緩蝕劑 。實(shí)驗(yàn)評價了甲醛、HJF-94和HX三種緩蝕劑。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,HJF-94緩蝕劑的緩蝕效果比其它兩種緩蝕劑好,在復(fù)合酸中加入1% HJF-94緩蝕劑4小時后,對碳鋼的腐蝕效率僅為0.436g/(m2·h)。選用1%HJF-94作為緩蝕劑。

    (3)鐵離子穩(wěn)定劑。實(shí)驗(yàn)評價了醋酸、檸檬酸、乳酸三種鐵離子穩(wěn)定劑。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,檸檬酸對鐵離子的穩(wěn)定效果比較好,在pH值為 4、檸檬酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1%時,對鐵離子的穩(wěn)定率達(dá)到了82%。選用質(zhì)量分?jǐn)?shù)1%檸檬酸作為鐵離子穩(wěn)定劑。

    (4)助排劑。實(shí)驗(yàn)評價了CF-5B、CF-5C、CF-5D三種助排劑。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,三種助排劑分別加入到復(fù)合酸中后,均能夠降低酸液的表面張力,但相比較而言,CF-5B更能顯著降低表面張力,提高酸液返排量。加入助排劑前測得復(fù)合酸的表面張力為48.4 mN/m,加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.5%的助排劑CF-5B后,此時酸液的表面張力降低為32.5 mN/m。選用質(zhì)量分?jǐn)?shù)0.5%CF-5B作為助排劑。

    1.4 交聯(lián)酸攜砂液整體配伍性

    將以上實(shí)驗(yàn)篩選出的酸液主劑、助劑按使用質(zhì)量分?jǐn)?shù)和HCL+HBF4復(fù)合酸酸液體系混合均勻,在地層溫度65 ℃條件下靜止4小時,發(fā)現(xiàn)液體體系不分層、無沉淀,說明酸液體系與添加劑配伍性良好。交聯(lián)酸攜砂液體系的最優(yōu)配方為:7%HCL+4%HBF4+0.1%非離子聚丙烯酰胺+0.05%檸檬酸鋁+其它助劑。

    1.5 交聯(lián)酸攜砂液性能評價

    1.5.1 流變性能評價

    (1) 黏溫曲線。量取并裝入交聯(lián)酸攜砂液試樣45 mL,設(shè)定剪切速率為170 s-1,由30 ℃開始升溫至待酸化施工的油層溫度65 ℃,采用耐酸旋轉(zhuǎn)流變儀在升溫過程中測試交聯(lián)酸樣品的表觀黏度,實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖3。由圖3可以看出,交聯(lián)酸攜砂液的黏度隨著溫度的增加在逐漸下降,但65 ℃時黏度仍可達(dá)30 mPa·s以上,可滿足充填防砂的要求。

    圖3 交聯(lián)酸攜砂液黏溫關(guān)系曲線

    (2)耐剪切實(shí)驗(yàn)。量取并裝入交聯(lián)酸液試樣45 mL,設(shè)定剪切速率為170 s-1,在30 ℃,45 ℃,60 ℃,75 ℃溫度下,利用耐酸旋轉(zhuǎn)流變儀進(jìn)行恒定剪切速率的剪切測試,測試時間為120 min,每個20 min記錄表觀黏度。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,隨著剪切時間的增加,不同溫度下交聯(lián)酸的黏度都有所減小,但減小幅度不大,在75 ℃的溫度下剪切120 min后,黏度保留率為61.2%,說明優(yōu)選的交聯(lián)酸具有良好的流變性,能夠滿足現(xiàn)場施工要求。

    1.5.2 攜砂性能評價

    (1)礫石沉降速度。將250 mL交聯(lián)酸攜砂液倒入量筒中,置于溫度為30±1 ℃恒溫水浴中,用鑷子取一粒過篩后的石英砂(0.42~0.50 mm)放入液面下2 cm處,松開鑷子,使其自然沉降。記錄石英砂均勻沉降一定距離所需時間,重復(fù)三次,相對誤差應(yīng)小于±5%。實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖4。

    由圖4可以看出,隨交聯(lián)酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增大,礫石沉降速度減小,這是由于攜砂液質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大,攜砂液黏度也相應(yīng)增大,攜砂性能變好。該交聯(lián)酸符合充填防砂對靜態(tài)懸砂性能的要求。

    圖4 礫石在不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)交聯(lián)酸中的沉降速度

    (2)懸砂能力。在室溫下,量取500 mL攜砂液倒入1 000 mL燒杯中,用攪拌器攪拌,轉(zhuǎn)速控制在100~200 r/min,按攜砂比10%,20%,30%,50%加入石英砂(0.40~0.80 mm),10 min后停止攪拌,觀察混砂均勻程度和懸砂效果,記錄礫石全部沉降至容器底部所需時間。

    實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,攜砂液在攜砂過程中混砂均勻,沉降速度均一。攜砂比10%時的沉降時間為19.7 min,攜砂比為50%的沉降時間為13.7 min, 具有較好的懸砂性能。

    2 酸化充填防砂一體化管柱

    酸化充填防砂一體化工藝采用的是一步法充填,防砂管柱應(yīng)具有較強(qiáng)的耐酸抗腐蝕能力。為此,對傳統(tǒng)一步法高壓充填防砂管柱進(jìn)行了優(yōu)化改進(jìn)。防砂管柱主要包括絲堵、短節(jié)、耐沖蝕繞絲篩管、信號篩管、酸平衡安全工具、耐沖蝕充填工具、防腐油管組成(見圖5)。耐沖蝕繞絲篩管采用不銹鋼繞絲和鎳磷鍍保護(hù)基管,減少充填及采油過程中的酸腐蝕;酸平衡安全工具采用內(nèi)置型犧牲陽極保護(hù)陰極的防腐措施和打撈安全保護(hù)技術(shù),以提高酸充填實(shí)施效果;酸充填工具采用高強(qiáng)度鎢合金鍍充填孔、采用高強(qiáng)度鍍膜轉(zhuǎn)換內(nèi)腔。

    3 現(xiàn)場應(yīng)用效果

    2013年,在老河口油田7口低產(chǎn)低效防砂井上試驗(yàn)了酸化充填防砂一體化工藝,實(shí)施后全部取得成功,其中增產(chǎn)6口井,有效率85.7%,實(shí)施前平均日產(chǎn)液9.7 t、日產(chǎn)油3.2 t,措施后日產(chǎn)液29.5 t、日產(chǎn)油8.8 t,平均單井累增油976 t,動液面上升404 m,整體實(shí)施效果較好(見表2)。

    典型井例:老168-X40井儲層泥質(zhì)含量高(平均達(dá)到16.05%)構(gòu)造上位于砂體邊灘部,注采對應(yīng)性差。2010年3月采用0.4~0.8mm石英砂充填防砂投產(chǎn),初期日產(chǎn)液12 t、日產(chǎn)油8.5 t,此后產(chǎn)能一直下降,治理前降至日產(chǎn)液3.3 t、日產(chǎn)油1.8 t。分析認(rèn)為主要原因是地層微粒及泥質(zhì)的運(yùn)移導(dǎo)致近井地帶和防砂屏障的堵塞。

    圖5 酸化充填防砂一體化工藝管柱

    該井2013年3月采用酸化充填防砂一體化工藝治理措施,施工共使用交聯(lián)酸攜砂液體系100 m3,地層擠入0.4~0.8 mm石英砂20.3 m3,并且提高了施工排量和砂比。治理后日產(chǎn)液21.8 t,日產(chǎn)油8.6 t,含水60.6%,當(dāng)年累計(jì)增油1436 t,取得了較好的試驗(yàn)效果。

    4 結(jié)論

    (1)針對老河口油田儲層特點(diǎn),優(yōu)選評價出了酸化攜砂液體系配方:7%HCL+4%HBF4+0.1%非離子聚丙烯酰胺+0.05%檸檬酸鋁+其它助劑。該酸化攜砂液體系具有較好的流變性能、攜砂性能,能夠滿足充填攜砂的需要。

    表2 酸化充填防砂一體化工藝實(shí)施效果統(tǒng)計(jì)

    (2)配套的一步法防砂管柱設(shè)計(jì)簡單、合理,酸平衡安全工具確保了施工的安全,滿足酸化充填防砂的需要。

    (3)在老河口油田7口井進(jìn)行了現(xiàn)場試驗(yàn),6口井取得較好的增油效果。研制的酸化充填防砂工藝對高泥質(zhì)、低能量油井防砂具有較好的適應(yīng)性。

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    編輯:李金華

    1673-8217(2017)03-0127-04

    2016-12-23

    滕學(xué)偉,工程師,碩士,1984年生,2009年畢業(yè)于中國石油大學(xué)(華東)油氣田開發(fā)工程專業(yè),主要從事采油工藝方面研究工作。

    TE357

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