低滲油田儲層酸化解堵技術應用

郭云峰，黃嘉琦

低滲油田儲層酸化解堵技術應用

郭云峰1，2，黃嘉琦3

（1. 西北大學地質學系， 陜西 西安 710069； 2. 大陸動力學國家重點實驗室（西北大學）， 陜西 西安 710069；3. 中國石油西南油氣田分公司川西北氣礦雙流采氣作業(yè)區(qū)， 四川 成都 610200）

低滲油田在開發(fā)過程中儲層容易產生各類污染傷害，導致儲層滲流能力下降，從而影響開發(fā)效果。對已產生傷害的儲層，需要進行有效的解堵來提高儲層滲流能力。經過巖心分析，研究區(qū)延長組儲層內粘土礦物含量較高，在酸化作業(yè)時，由于注酸體系及規(guī)?？刂撇划敚菀自斐啥挝廴?，使得酸化作業(yè)失敗。通過室內實驗研究分析延長組儲層巖心與常用低滲儲層酸液體系酸蝕作用效果，從而判斷出不同酸液作用于巖心的最佳酸液反應濃度，以及酸巖反應速率。通過實驗研究，優(yōu)選出最佳的酸化液體系及酸化工藝流程，并給出了酸液用量的計算方法。研究成果可有效的指導現場酸化工藝的實施，也為同類低滲油田酸化工藝酸液體系優(yōu)選提供參考。

低滲儲層；油層保護；酸化；酸液體系

低滲油田開采難度大，具有低滲、低產、低采油指數、低豐度的特征，開發(fā)過程主要表現出油井產能低，幾乎達不到工業(yè)生產油井的基本要求，在以往的研究過程，采取超前注水，完井后進行大規(guī)模體積壓裂增產，以提高油井產能。但隨著油井持續(xù)開采，呈現出遞減較快的特征，為進一步提高產能，改善儲層滲流能力，采取酸化等措施［1］。

近年來在儲層保護研究和現場試驗工作上，借鑒了外國的技術經驗，依據可低滲油田的實際特征，采用了諸如：①解堵劑，使得解堵措施實施工藝的有效期縮短；②緩蝕酸，能有效的延緩酸液與儲層巖石的反應，從而達到深度酸壓，增大酸化作用范圍的目的；③防膨劑，用于低滲、水敏性儲層，由于注水開發(fā)過程導致粘土礦物膨脹，從而降低儲層有效孔隙度，防膨劑的應用可大大降低這一效果；④助排劑、抗乳化劑等，應用于酸化過程對儲層的保護［2-5］。對儲層的保護是一項重要的開發(fā)工程，同時，對污染傷害后的儲層進行有效的解堵治理，才能更好的開發(fā)油氣資源，提高開發(fā)效果。

以壓裂、酸化等對儲層的污染傷害展開研究，利用研究區(qū)延長組長8低滲砂巖巖心進行室內酸化解堵實驗，分析不同酸液體系對巖性的酸蝕作用影響，進而確定出最優(yōu)的酸化液體體系，以達到降低儲層污染傷害的目的，從而能有效的進行酸化解堵，為研究區(qū)低滲儲層開發(fā)過程儲層傷害問題，提供一個可靠的技術工藝。

1 儲層地質特征

1.1 延長組油層特征

巖性以灰白色塊狀-層狀細顆長石砂巖、砂質泥巖、粉砂質泥巖及深色泥質砂巖互層。研究區(qū)儲層延長組沉積旋回及巖性在測井上反應明顯，能較為準確的從上到下區(qū)分出五段十個油層組。其中長8組為研究區(qū)主要開采層位，為典型的低孔低滲儲層。

1.2 巖石學特性

長8組儲層灰黑色細粒、中粒中-細粒長石砂巖、巖屑長石砂巖為主，礦物成分中石英含量較低為35%～39%，長石含量為33%～38%左右，兩者比例接近。其中噴發(fā)巖巖屑含量較高，為8%～18%，所檢查樣品皆未發(fā)現白云巖巖屑成分（表1）。

表1 研究區(qū)長8儲層碎屑組分

1.3 儲層物性特征

巖心分析得到長8段儲層為低孔、低滲儲層，評價巖心孔隙度10.2%、滲透率2.51×10-3μm2。影響孔滲原因較多，沉積相、孔吼結構、天然膠結情況等，總體而言，河道砂體孔滲物性較好［6］。

1.4 儲層流體特征

以往試采過程長8段油層采出地面原油密度0.84～0.86 g/cm3，地層原油密度0.71～0.74 g/cm3，地面原油粘度3.6～6.7 mPa·s，地層原油粘度0.9～1.0 mPa·s，膠質、瀝青質含量較低。原始地層壓力16.9～17.9 MPa，生產氣油比110～120 m3/t，原油飽和壓力12.5 MPa左右，地飽壓差小（4.4～5.4 MPa）。

根據已見水井水樣化驗分析，水樣礦化度較高，達到11 250～52 620 mg/L，為CaCl2水性，pH為6.2左右。

2 酸化液篩選實驗

2.1 常用酸液體系

酸化作業(yè)時若使用的酸液不當，會造成儲層酸巖反應后產生大量的沉淀物，造成儲層孔隙吼道的堵塞，產生二次污染，使得酸化作用適得其反。目前主要采用兩種酸液體系為鹽酸和土酸。

2.1.1 鹽酸體系

酸化過程利用鹽酸（HCl）來進行前置液頂替，可有效處理砂巖中碳酸鹽巖膠結物，但酸巖反應后產生的陽離子例如Ca2+、Mg2+、Fe3+和Al3-容易形成Al（OH）3和Fe（OH）3沉淀物，導致儲層孔隙吼道堵塞。同時鹽酸與粘土礦物發(fā)生反應，粘土礦物中所含的綠泥石Fe3+含量較高，極易產生酸敏現象。

2.1.2 土酸體系

土酸（HF）酸化過程主要利用HF與儲層中礦物質反應，酸蝕巖石孔隙吼道內的堵塞物，達到解堵并改善儲層滲流能力的目的。土酸具有非常強的酸蝕能力，能溶解很多種硅酸鹽礦物，以及對粘土礦物也具有很好的溶蝕能力［7］。但在二次反應后會產生沉淀物，導致儲層滲流能力降低。

2.1.3 氟硼酸體系

氟硼酸（HBF4）能產生水解反應，生成氫氟酸，所生成的氫氟酸與儲層巖石反應，進而產生酸蝕作用。鹽酸與氟硼酸的組合工藝，能使酸液與巖石的反應延緩，實現深度酸化［8］。因此氟硼酸較為適用于低滲儲層的深度酸化作業(yè)。

2.2 酸巖溶蝕率反應實驗

2.2.1 實驗方法

取研究區(qū)分布不同位置2口井的長8組儲層巖心樣品，分別在巖心粉碎機中打碎，并在100目徑過濾篩中過濾后進行烘干，干燥冷卻。取3 g巖心，并取60 mL酸液，置于密閉容器中模擬地層溫度66 ℃下進行酸巖反應，對反應后的液體進行過濾，過濾出固體并進行烘干，則可得到被溶蝕掉的巖心重量，溶蝕的巖性與遠巖心重量之比即為溶蝕率。

2.2.2 實驗過程

（1） 選用不同濃度的鹽酸按照上述巖心與酸液比例，依次進行巖心樣品+鹽酸的酸巖反應，求得不同濃度下鹽酸的對巖心的溶蝕率，進而確定出最佳的鹽酸反應濃度。

（2） 利用第一部實驗過程確定的最佳濃度鹽酸處理下的巖心反應物，分別與不同濃度下的土酸、不同濃度下的有機土酸（HAC）和不同濃度下的氟硼酸進行酸巖反應，同樣求取最佳的HF酸液反應濃度、HAC酸液反應濃度和氟硼酸液反應濃度。

（3） 完成上述實驗后，確定出酸化作業(yè)的酸液及相應濃度。

2.2.3 實驗結果

（1） 根據實驗結果表明，2口井4個巖心樣品反應得到，最佳的鹽酸反應濃度為7%～10%。

（2） 經鹽酸反應作用后的4個巖心樣品再經過不同酸壓酸蝕作用后，得到最佳HF濃度為3%～4.5%，最佳HAC濃度為3%～4%，最佳HBF4濃度為6%～8%。

（3） 并根據實驗結果，分析各類酸液與巖心反應時溶蝕時間與溶蝕效果，通過分析得到在2～3 h為最佳酸蝕反應時間，時間越長之后溶蝕率變化減緩。

3 酸化液體系配置

3.1 各階段酸化流程

結合實驗成果，針對研究區(qū)長8段儲層實際情況，選用以下分階段酸化流程：

（1） 注入4% NH4Cl沖洗液；

（2） 注入10%鹽酸和5%二甲苯組成的前置液，溶蝕儲層巖石中碳酸鹽類等沉淀，解除蠟質、瀝青質等有機質堵塞；

（3） 注入適量的氟硼酸溶蝕儲層孔隙吼道中的堵塞物；

（4） 注入適量的土酸，進行深部酸化；

（5） 注入8%鹽酸溶液，作為沖洗液。

3.2 酸化液用量分析

3.2.1 前置液

單位厚度儲層前置液（10%鹽酸）注入量為：

式中：r——井筒半徑；

r——酸化作用半徑；

caco3——砂巖中碳酸巖礦物含量；

10——10%鹽酸溶解能力。

3.2.2 主體酸

酸化作業(yè)用酸量大小需在作業(yè)前進行明確，大量的注酸導致浪費，缺量注酸造成酸化效果不佳。在酸化前預測酸化作業(yè)的處理半徑，根據儲層傷害情況進行計算：

式中：r——井筒半徑；

r——酸化作用半徑；

——平均孔隙度；

——儲層厚度。

3.1.3 沖洗液

在主酸化過程后，一般需要進行沖洗，使主體酸液能夠盡可能的驅替到儲層深部，同時也防止酸液與巖石長時間反應產生沉降物，從而損害儲層造成二次污染。沖洗液用量為：

式中：r——井筒半徑；

r——酸化作用半徑；

——平均孔隙度。

同時在沖洗液中可加入防膨劑，可進一步保護儲層，具體用量視現場情況而定。

4 結束語

（1） 研究區(qū)長8段儲層粘土礦物含量高，開發(fā)過程容易產生儲層堵塞，對后期開發(fā)影響較大。

（2） 在實驗過程反應出酸蝕速率的問題，酸蝕速率越快，則在實際酸化過程無法真正達到深度酸化的目的，因此必須有效的控制酸巖反應速率。

（3） 通過室內巖心的酸蝕實驗，初步確定了研究區(qū)長8段儲層的酸化液體體系，并制定了各酸液的合理用量的計算方法，能有效的指導于實際現場酸化工藝。

［1］ 鄭清遠. 注水井酸化過程中的油層保護[J]. 大慶石油地質與開發(fā)，1997，16 (2)：52-54．

［2］馬洪興，肖馳俊，史愛萍，等. 牛塊酸化措施中的油層保護技術[J]. 石油鉆采工藝，油氣儲運，2003，25 (1)：55-58．

［3］康毅力，羅平亞. 粘土礦物對砂巖儲層損害的影響[J]. 鉆井液與憲井液，2000，17 (5)：36-40．

［4］劉恩新，宋東勇，崔巨師，等. 低滲透油田油層傷害機理及保護措施研究[J]. 斷塊油氣田，2003，10 (6)：39-41.

［5］王文昌，賀紹輝，韓建國. 砂巖油層酸化成功的關鍵因素[J]. 西部探礦工程，2005，104 (1)：59-61．

［6］何秋軒，阮敏，王志偉. 低滲透油藏注水開發(fā)的生產特征及影響因素[J]. 油氣地質與采收率，2002，9 (2)：6-9．

［7］姚永朝，文志剛. 西峰油田長油藏地質研究及儲層評價[J]. 石油天然氣學報，2005，27 (3)：419-421．

［8］徐振峰. 兩步法油田油井結垢處理技術及其發(fā)展[J]. 化學消洗，1995，11 (1)：14-17．

Application of Acidification Blocking Removal Technology in Low Permeability Oilfields

1,2,3

（1. Department of Geology, Northwestern University, Shaanxi Xi’an 710069，China； 2. State Key Laboratory of Continental Dynamics, Northwestern University, Shaanxi Xi'an 710069，China； 3. Shuangliu Gas Production Area of Northwest Sichuan Gas Mine, Southwest Oil and Gas Field Branch, PetroChina, Sichuan Chengdu 610200，China）

All kinds of pollution damages of low permeability oil reservoir in the development process easy happen, making reservoir seepage capacity decrease to affect the development effect. For the reservoirs which has been damaged, it is necessary to solve the problem effectively to improve the seepage capacity. Through the core analysis, it's pointed out that the content of clay minerals in the reservoir of Yanchang formation in the study area is high, which is easy to cause secondary pollution due to improper control of the acid injection system and scale. Through indoor experiments, the acid etching effect of low permeability reservoir acid system to Yanchang Formation reservoir cores was analyzed, so as to determine the best acid concentration and the acid rock reaction rate. Through the experimental study, the optimum acidizing fluid system and acidizing process flow were selected, and the calculation method of acid dosage was given. The research results can be used to guide the implementation of acidizing technology in the field, and to provide reference for acidizing fluid system optimization of similar low permeability oilfields.

low permeability reservoir; reservoir protection; acidification; acidizing fluid system

2017-08-15

郭云峰（1992-），男，西北大學地質學系碩士研究生，研究方向：礦物學、巖石學、礦床學。E-mail：42469615@qq.com。

TE 357

A

1671-0460（2017）11-1132-03