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    橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度仿真與試驗研究

    2016-12-26 10:23:14郭耀華
    現(xiàn)代商貿(mào)工業(yè) 2016年25期
    關(guān)鍵詞:有限元分析

    郭耀華

    摘要:橫向穩(wěn)定桿是提供懸架側(cè)傾角剛度的常用部件,其側(cè)傾角剛度也有多種計算方法。為此,對某越野車的前后橫向穩(wěn)定桿,使用兩種不同的方法求取其側(cè)傾角剛度:(1)建立前后穩(wěn)定桿的有限元仿真模型,使用Hypermesh軟件模擬穩(wěn)定桿的受力狀態(tài)并計算側(cè)傾角剛度;(2)利用整車跌落試驗,結(jié)合七自由度整車動力學(xué)模型以及參數(shù)識別方法對比了有無橫向穩(wěn)定桿的實驗數(shù)據(jù),得到橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度。對兩種方法所得結(jié)果進(jìn)行對比分析,得到橫向穩(wěn)定桿側(cè)傾剛度有限元計算方法和試驗計算方法各自的特點和不足,作為工程應(yīng)用參考。

    關(guān)鍵詞:橫向穩(wěn)定桿;側(cè)傾角剛度;有限元分析;跌落試驗

    中圖分類號:TB

    文獻(xiàn)標(biāo)識碼:A

    doi:10.19311/j.cnki.16723198.2016.25.100

    0前言

    目前市場上的汽車基本都裝配了橫向穩(wěn)定桿,其作為汽車底盤懸架系統(tǒng)中的重要零部件,可以提高懸架的側(cè)傾角剛度,使汽車在不平或者轉(zhuǎn)彎時能減少車身側(cè)傾,降低車輛側(cè)翻事故的發(fā)生。據(jù)統(tǒng)計,在路況差,急轉(zhuǎn)彎時,裝有穩(wěn)定桿的車輛翻車概率可降低60%~80%。因此,橫向穩(wěn)定桿的設(shè)計計算尤為重要。

    當(dāng)車身傾斜時,橫向穩(wěn)定桿就產(chǎn)生一個彈性恢復(fù)力偶矩作用于車身,影響汽車操縱穩(wěn)定性的橫向穩(wěn)定桿參數(shù)即為橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度,如何確定準(zhǔn)確的側(cè)傾角剛度屬于汽車操縱動力學(xué)的研究內(nèi)容。在新型懸架的設(shè)計中,需對被替換掉的橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度進(jìn)行計算獲取。國內(nèi)對于橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度的精確計算研究得較少。因此,在這樣的背景下,本文以某越野車為例,通過有限元仿真計算和試驗計算兩種方法,得到橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度,并對兩種方法的特點進(jìn)行對比分析。

    1有限元計算橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度

    1.1建立有限元模型

    下面對橫向穩(wěn)定桿進(jìn)行有限元分析,計算橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度,有限元仿真中橫向穩(wěn)定桿的幾何尺寸采用某越野車的橫向穩(wěn)定桿,為了仿真分析的簡便性,對橫向穩(wěn)定桿進(jìn)行簡化處理,將橫向穩(wěn)定桿看作等截面圓。

    圖1為某車橫向穩(wěn)定桿,其中1、2是連接在非獨(dú)立懸架上車軸上的支撐套,內(nèi)含橡膠襯套,3、4通過兩個豎直桿與車架連接,穩(wěn)定桿與豎直桿之間軸線的水平轉(zhuǎn)動副連接。

    在Pro/E中建立前后橫向穩(wěn)定桿的三維模型,并導(dǎo)入到有限元軟件Hypermesh中,進(jìn)行網(wǎng)格劃分,并設(shè)立材料參數(shù),彈性模量E=210GPa,泊松比NU=03,密度RHO=7.85g/cm3。結(jié)果如下圖2所示。

    1.2有限元分析結(jié)果

    對前后橫向穩(wěn)定桿的兩端分別施加大小相等、方向相反的單位力,通過靜力分析,得到位移的有限元分析結(jié)果,如圖3、圖4所示。

    根據(jù)圖3、圖4可知,在單位力下前桿兩端位移差為x1=3.52×10-2mm,在單位力下后桿兩端位移差為x2=3.97×10-2mm,在Hypermesh中,經(jīng)測量兩加力點的距離分別為L1=1186mm、L2=1060mm。

    1.3側(cè)傾角剛度的計算

    分析側(cè)傾角剛度時,忽略橫向穩(wěn)定桿彎曲處過渡圓角和橡膠襯套彈性變形的影響,并假設(shè)穩(wěn)定桿的臂為剛體。

    運(yùn)用有限元的分析結(jié)果計算橫向穩(wěn)定桿的角剛度如下:

    將施加在橫向穩(wěn)定桿兩端部的力轉(zhuǎn)換成作用在橫向穩(wěn)定桿上的轉(zhuǎn)矩,力矩的計算公式:

    M=F×L(1)

    將橫向穩(wěn)定桿與兩端的位移裝換成橫向穩(wěn)定桿懸臂的角位移,轉(zhuǎn)角的計算公式:

    =xL(2)

    上式中x為單位力作用下桿兩端位移差,L為橫向穩(wěn)定桿上兩個加力點的距離。

    橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度的計算公式:

    K=M(3)

    通過上述三個公式計算,前橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度為K1=21.5KN·m/rad,后橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度為K2=28.3KN·m/rad。

    2跌落實驗計算橫向穩(wěn)定桿側(cè)傾角剛度

    2.1跌落實驗及模態(tài)參數(shù)識別

    在車的簧上左右對稱位置布置4個傳感器,如圖5所示。然后在平地上,將車的左側(cè)車輪和右側(cè)車輪置于高度為120mm的木塊上,將車推下并由傳感器記錄車身自由衰減的時間歷程。為保證數(shù)據(jù)的精確性,每組實驗進(jìn)行三次。如圖6所示。

    圖5傳感器布置圖

    圖6車輛跌落試驗圖

    2.2物理參數(shù)識別

    基于七自由度車輛模型,車身的三個振動方程如下,根據(jù)牛頓第二定律得到車輛機(jī)械系統(tǒng)模型:

    mz¨M(t)+cz·M(t)+kzM(t)=0(4)

    式中,m,c,k分別為車輛的質(zhì)量、阻力和剛度系數(shù),zM(t),M(t),z¨M(t)分別為位移、速度和加速度。

    如果不考慮阻力及輪胎的影響,當(dāng)ksrb=ksfa時,才能夠解耦。解耦后可得三自由度振動方程如下:

    MsZ¨s+2ksf+ksrZs=0(5)

    Ipθ¨+2ksfa2+ksrb2θ=0(6)

    Ir¨+2ksft2f+ksrt2r=0(7)

    上述三個公式變形可得:

    Ip=2ksfa2+ksrb2ω2p(8)

    Ir=2ksft2f+ksrt2rω2r(9)

    由此可以得到垂向等效剛度和側(cè)傾等效剛度的計算公式:

    Keqb=2ksf+ksr(10)

    Keqr=KeqbL2eqr(11)

    式中:

    ksf——前懸架剛度;

    ksr——后懸架剛度;

    tf——前懸架鋼板彈簧中心至縱向?qū)ΨQ面的距離;

    tr——后懸架鋼板彈簧中心至縱向?qū)ΨQ面的距離;

    a——前軸至質(zhì)心的距離;

    b——后軸至質(zhì)心的距離;

    ωp——俯仰無阻尼固有頻率;

    ωr——側(cè)傾無阻尼固有頻率;

    Leqr——等于(tf+tr)/2。

    該車輛物理參數(shù)如表1所示。

    表1車輛參數(shù)

    ksf(N/m)ksr(N/m)tf(m)tr(m)

    1177501126650.50.4915

    計算可得到車輛的側(cè)傾等效剛度為Keqr=113KN·m/rad。

    2.3橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度的計算

    將采集到的數(shù)據(jù)利用MATLAB軟件進(jìn)行處理,利用狀態(tài)變量法進(jìn)行參數(shù)識別。在多個識別值中取平均值可得側(cè)傾固有頻率為1297Hz。將汽車的前后橫向穩(wěn)定桿拆下,重復(fù)上述實驗,可以獲得在無橫向穩(wěn)定桿的情況下,側(cè)傾固有頻率為1.00Hz。圖7為跌落試驗中車身側(cè)傾角加速度傅里葉變換得到的頻域曲線,從曲線中可以得到裝和未裝橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾固有頻率。

    在有無橫向穩(wěn)定該時側(cè)傾剛度改變的比值可由下述公式計算:

    T=ω21-ω22ω21(12)

    經(jīng)計算T=40.55%。在有無橫向穩(wěn)定桿時側(cè)傾剛度的改變值,在數(shù)值上即等于橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度。計算公式如下:

    K=TKeqr(13)

    可知前后橫向穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度之和為K=458KN·m/rad。

    3仿真與實驗結(jié)果對比分析

    對上述兩種計算方法所得結(jié)果整理如表2所示。

    表2兩種方法的結(jié)果對比

    計算方法有限元法跌落試驗

    前/后側(cè)傾角剛度(KN·m/rad)21.5/28.3\

    總側(cè)傾角剛度(KN·m/rad)49.845.8

    差值與比例4.0KN·m/rad8.73%

    對比結(jié)果,可以看出跌落試驗比有限元方法計算側(cè)傾角剛度要小4.0KN·m/rad,差值比例為8.73%,結(jié)果比較接近與吻合。分析兩種方法,有限元的計算方法是經(jīng)過簡化的,沒有考慮到安裝部位襯套的彈性,所以其模型本身存在一定的誤差,計算出來的值會偏大;另外有限元方法其邊界條件設(shè)定正確,其計算結(jié)果能夠保證一定的精度,操作比較方便,工程上可節(jié)省開發(fā)成本和周期。

    運(yùn)用跌落試驗以及整車參數(shù)識別方法得到穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度從整車系統(tǒng)出發(fā),對比兩種狀態(tài)可保證較小誤差;但是需要策劃實驗,對實驗設(shè)備也有一定的要求,開發(fā)成本和所需周期長。綜上,文中提出的兩種方法相互驗證其準(zhǔn)確性,工程實踐可根據(jù)開發(fā)條件選擇其一或者兩種進(jìn)行穩(wěn)定桿的側(cè)傾角剛度計算參考。

    4結(jié)束語

    本文分別應(yīng)用有限元法和實驗兩種方法對汽車的橫向穩(wěn)定桿進(jìn)行計算。有限元法計算量小,計算效率高,這是其優(yōu)點所在。但邊界條件的設(shè)定對計算結(jié)果有較大的影響,只有保證在有精確的邊界條件設(shè)定下,才能得到較高精度的結(jié)果。相比較之下,實驗法需對車輛進(jìn)行跌落實驗,工作量較大,需要知道車輛的一些參數(shù),但最終的計算結(jié)果,能很好的反應(yīng)實際情況,結(jié)果精度相比更高。本文針對某款越野車輛進(jìn)行橫向穩(wěn)定桿側(cè)傾角剛度使用兩種方法計算分析,所得結(jié)果一致性較好,得到了相互驗證的效果。

    參考文獻(xiàn)

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