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    D型車架改進(jìn)前后的有限元比較研究

    2016-11-12 15:01:58郭丹輝
    關(guān)鍵詞:有限元模型礦車

    郭丹輝

    摘 要:車架是礦車的關(guān)鍵部件,在裝載、運(yùn)輸、卸載中承受主要的載荷。車架的優(yōu)劣直接影響著整車使用壽命,同時(shí)反映了整車的技術(shù)水平,而應(yīng)用有限元分析可計(jì)算出車架的各種力學(xué)特性和承載能力,基于此,文章以D型車架為基礎(chǔ),重點(diǎn)研究比較其改進(jìn)前后的有限元。

    關(guān)鍵詞:D型車架;礦車;有限元模型;舉升工況

    中圖分類號(hào):U463.324 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1006-8937(2016)29-0024-02

    礦用車工作過(guò)程中,車架的受力情況是很復(fù)雜的,例如彎曲、扭轉(zhuǎn)、振動(dòng)、沖擊,以及它們的任意組合,極大程度上影響到礦車的正常工作?;诖耍疚囊訶GQ3650系列非公路自卸車為例,并重點(diǎn)探究比較D型車架改進(jìn)前后的有限元,以提升礦車的運(yùn)行效率。

    1 建立有限元模型

    1.1 建立幾何模型

    幾何模型是按照制造、加工、裝配的實(shí)際情況及順序建立起來(lái)的,未考慮有限元模型的要求,不適合直接轉(zhuǎn)化成有限元模型。因此,工作人員必須在幾何模型基礎(chǔ)上進(jìn)行簡(jiǎn)化,生成有限元分析所需的模型,主要的簡(jiǎn)化原則有:①盡量減少節(jié)點(diǎn)數(shù)量;②保證開裂處計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性;③保持總體結(jié)構(gòu)不變;④保留危險(xiǎn)部位的細(xì)節(jié)結(jié)構(gòu)。

    1.2 構(gòu)建有限元模型

    1.2.1 網(wǎng)格的劃分與單元類型

    本研究主要構(gòu)建礦用自卸車板殼單元有限元模型—shell181,具有應(yīng)力剛化、大變形、非線性、截面數(shù)據(jù)定義、分析、可視化等功能,在Proe中處理幾何模型后,采用HyperMesh軟件對(duì)模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,最后的有限元模型節(jié)點(diǎn)總數(shù)226 018,單元總數(shù)234 097。具體的模型示意圖,如圖1所示。

    1.2.2 控制集中模型網(wǎng)格密度

    由于不同的網(wǎng)格密度對(duì)分析結(jié)果精度影響比較大,網(wǎng)格數(shù)量直接決定計(jì)算能力,因此對(duì)于重要結(jié)構(gòu)件部位采用小網(wǎng)格劃分,其它部位采用相對(duì)大一些的網(wǎng)格劃分。

    1.3 處理約束與載荷條件

    礦用自卸車車架的邊界條件很難簡(jiǎn)化為一種簡(jiǎn)單的約束,因此,建立了與車架相連的前、后橋的梁?jiǎn)卧邢拊P汀T谝恍┨厥獾墓r下如轉(zhuǎn)彎、啟動(dòng)、制動(dòng)、舉升等工況,要分別根據(jù)轉(zhuǎn)彎速度、啟動(dòng)加速度、制動(dòng)減速度等計(jì)算出作用在車架上的載荷,再施加到車架對(duì)應(yīng)位置上。

    2 D型車架改進(jìn)前后的有限元比較

    2.1 D型車架改進(jìn)前后與前板簧后支座有無(wú)橫梁有限元 對(duì)比

    對(duì)比D型車架改進(jìn)前后與前板簧后支座有無(wú)橫梁有限元,主要選取正載和偏載下的兩種典型工況,即載重64 t的舉升工況和中輪越障工況,具體包括以下幾方面的內(nèi)容。

    2.1.1 改進(jìn)D型車架結(jié)構(gòu)

    D型車架改進(jìn)前后對(duì)比圖,如圖2所示。1a為舊版結(jié)構(gòu),U型口正對(duì)前板簧后支座,且前板簧后支座長(zhǎng)度較短。1b為改進(jìn)后結(jié)構(gòu),針對(duì)舊版D型車架作如下改進(jìn):U型口向前移動(dòng)164 mm,前板簧后支座兩定位孔距加寬100 mm。

    前板簧后支座添加橫梁:D型車架有無(wú)橫梁對(duì)比圖,2a為無(wú)橫梁車架,2b為有橫梁車架,具體如圖3所示。

    2.1.2 舉升工況

    ①載荷及約束。

    舉升工況下的載荷及約束的施加形式,如圖4所示,其中紅色箭頭表示載荷,主要包括64 t物料,車廂重8.3 t,車架自重3.5 t和駕駛室等掛件2.9 t,淡藍(lán)色三角符號(hào)表示約束。為模擬實(shí)際工況,在原有模型的基礎(chǔ)上添加限位塊,采用彈簧單元來(lái)模擬限位塊的實(shí)際受載特性,圖4為載荷及約束示意圖(橘黃色三角符號(hào)即表示彈簧的約束)。

    ②應(yīng)力結(jié)果。

    結(jié)果1:D型舊模型無(wú)橫梁前板簧后支座開口處最大應(yīng)力值為110 MPa,舊模型有橫梁最大應(yīng)力值為160 MPa,加橫梁后,舊模型前板簧后支座開口處應(yīng)力增加明顯,約45%。D型改進(jìn)模型無(wú)橫梁前板簧后支座開口處最大應(yīng)力值為35 MPa,改進(jìn)模型有橫梁最大應(yīng)力值為40 MPa,加橫梁后,改進(jìn)模型前板簧后支座開口處應(yīng)力略有增大。與D型舊模型相比,改進(jìn)模型前板簧后支座開口處應(yīng)力值大幅度減小,減小約68%~75%。

    結(jié)果2:D型改進(jìn)模型無(wú)橫梁前板簧后支座下表面最大應(yīng)力值為20 MPa;改進(jìn)模型有橫梁最大應(yīng)力值為25 MPa,改進(jìn)模型加橫梁后,前板簧后支座下表面應(yīng)力相差無(wú)幾。與D型舊模型相比,改進(jìn)模型后,前板簧后支座下表面應(yīng)力值大幅度減小,減小約80%。

    2.1.3 中輪越障工況

    ①載荷及約束。

    中輪越障下的載荷及約束的施加形式,如圖5所示,其中紅色箭頭表示載荷,主要包括64 t物料,車廂重8.3 t,車架自重3.5 t 和駕駛室等掛件重2.9 t,淡藍(lán)色三角符號(hào)表示約束。為模擬實(shí)際工況,在原有模型的基礎(chǔ)上添加限位塊,采用彈簧單元來(lái)模擬限位塊的實(shí)際受載特性。

    ②應(yīng)力結(jié)果。

    結(jié)果1:D型改進(jìn)模型無(wú)橫梁前板簧后支座開口處最大應(yīng)力值為53 MPa;改進(jìn)模型有橫梁最大應(yīng)力值為60 MPa,改進(jìn)模型加橫梁后,前板簧后支座開口處應(yīng)力略有增大。與D型舊模型相比,改進(jìn)模型后,前板簧后支座開口處應(yīng)力值大有所增大,約33%~39%。

    結(jié)果2:改進(jìn)模型有橫梁最大應(yīng)力值為30MPa,改進(jìn)模型加橫梁后,前板簧后支座下表面應(yīng)力略有減少。與D型舊模型相比,改進(jìn)模型后,前板簧后支座下表面應(yīng)力值略有減少,幅度較小;與D型舊模型相比,改進(jìn)模型添加橫梁時(shí),前板簧后支座下表面貼板與車架連接處應(yīng)力有所增大40%~60%。

    綜上所述,對(duì)比D型車架改進(jìn)前后與前板簧后支座有無(wú)橫梁有限元可知,不論改進(jìn)前還是改進(jìn)后,只要有橫梁,車架立板在前板簧后支座的開口處應(yīng)力增大,車架下表面在前板簧后支座處螺栓孔附近的應(yīng)力減小[1],同時(shí),前板簧前支座車架立板開孔和車架下表面處的應(yīng)力均有所減小。

    2.2 D型車架改進(jìn)前后與雙C型車架有限元對(duì)比

    2.2.1 舉升工況

    ①載荷及約束。

    舉升工況下的載荷及約束形式,如圖6所示,其中紅色箭頭表示載荷,主要包括64 t物料,車廂重8.3 t,車架自重3.5 t和駕駛室等掛件2.9 t,淡藍(lán)色三角符號(hào)表示約束。為模擬實(shí)際工況,在原有模型的基礎(chǔ)上添加限位塊,采用彈簧單元來(lái)模擬限位塊的實(shí)際受載特性,橘黃色三角符號(hào)即表示彈簧的約束。

    ②應(yīng)力結(jié)果。

    結(jié)果1:D型車架后橋處車架下部最大應(yīng)力為350 MPa,位于車架下表面與平衡軸座連接處,此處應(yīng)力雙C型結(jié)構(gòu)比D型應(yīng)力小,約37%。

    結(jié)果2:前板簧后支座車架下表面D型車架最大應(yīng)力值為70 MPa,雙C型車架最大應(yīng)力值為110 MPa,雙C型結(jié)構(gòu)比D型應(yīng)力大,約57%。

    結(jié)果3:D型車架前板簧后支座車架外側(cè)支座孔附近最大應(yīng)力為90 MPa,雙C 型車架最大應(yīng)力為100 MPa,略有增加。

    從以上結(jié)果可知,后橋平衡軸附近車架下表面應(yīng)力雙C型結(jié)構(gòu)比D型應(yīng)力小約 37%;

    前板簧后支座車架下表面應(yīng)力C比D大約57%;前板簧前支座車架外側(cè)孔附近應(yīng)力C比D略有增加;前板簧后支座車架立板開口處應(yīng)力C比D應(yīng)力增加約 50%,前板簧前支座開口處應(yīng)力C與D應(yīng)力值相差無(wú)幾[2]。

    2.2.2 中輪越障工況

    經(jīng)過(guò)科學(xué)的實(shí)驗(yàn)后,分析其結(jié)果可知:后橋平衡軸處車架下表面應(yīng)力雙C型梁結(jié)構(gòu)比D型應(yīng)力略小;前板簧后支座車架下表面應(yīng)力C比D略大;前板簧后支座車架外側(cè)孔附近應(yīng)力C比D增大30%;前板簧后支座車架立板開口處應(yīng)力C與D應(yīng)力值減小約30%;前板簧前支座開口處應(yīng)力C與D應(yīng)力值相差無(wú)幾。

    3 結(jié) 語(yǔ)

    綜上所述,礦車車架的改進(jìn)方案有很多,影響因素眾多,建議采用多因素分析方法和專家綜合評(píng)價(jià)的多準(zhǔn)則法選定最終改進(jìn)型車架的設(shè)計(jì)方案。

    參考文獻(xiàn):

    [1] 朱劍峰,王水瑩,林逸,等.后副車架拓?fù)鋬?yōu)化概念設(shè)計(jì)和智能輕量化方 法研究[J].汽車工程,2015,37(12):1471-1476.

    [2] 張華,周廣濤,王霏,等.健身自行車架焊接順序優(yōu)化的數(shù)值模擬[J].機(jī)械 工程材料,2016,40(4):38-42,88.

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