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    交流電串入110V直流回路引起開關誤動原因分析與預防

    2016-11-01 16:54:22李勝江
    中國科技博覽 2016年22期
    關鍵詞:預防

    李勝江

    [摘 ?要]通過某電廠6kV電動機FC開關熔斷器裸露金屬部分與直流插件破損套管接觸,引起6kV系統(tǒng)諧振、接地,交流串入直流回路,導致開關誤動的原因分析,明確了根本原因是開關控制回路對地分布電容大,串入交流后,容抗小,開關跳、合閘線圈動作電壓低,交流電經(jīng)電容與開關跳、合閘線圈構成通路,開關誤動,并提出預防措施。

    [關鍵詞]交流串入直流 ?分布電容大 ?開關誤動 ?原因分析 ?預防

    中圖分類號:TM73 文獻標識碼:A 文章編號:1009-914X(2016)22-0273-02

    前言

    火力發(fā)電廠中,110V直流電源因輸出電壓恒定,不周期性變化,通常作為繼電保護、自動裝置、信號回路以及斷路器分、合閘出口繼電器控制電源等。當前微機繼電保護裝置各繼電器動作功率小、低電位下動作迅速。跳、合閘回路電纜較長,對地分布電容大,恒定的直流電壓下,電容相當于開路狀態(tài),儲存的電荷不會釋放掉。交流電輸出電壓通常做正弦周期性變化的,對分布電容大回路,當有足夠大電壓等級的交流電通過時,正弦電壓正周期內(nèi)電容充電,負周期內(nèi)電容放電,相當于交流電作用下電容容抗小,容易使動作功率小的繼電器動作,極易引起開關誤動作。

    1 事故概述

    某電廠裝機容量為6×200MW,2012年5月開始進行 3、4號機組脫硫系統(tǒng)工程改造,發(fā)電機出口各新增了一臺高壓脫硫變壓器,發(fā)電組保護同時進行了改造,2012年8月16日3號機組并網(wǎng)發(fā)電。8月22日2時50分機組正常運行,有功功率125MW,發(fā)電機定子電壓15856V,定子電流4761A,轉子電壓220V,轉子電流1075A。4號機組改造停運,4號機組6kVⅣA、ⅣB段送電備用的負荷有:二期5號除灰空壓機,4號爐1號、2號送風高、低速電機,2號循環(huán)水泵高速電機,4號爐1號、2號磨煤機、1號排粉機,4號爐1號、2號引風機電機。

    2012年8月22日2時57分8秒至13秒期間,4號機組DCS中來“6kVIVB段母線有諧波”、“6kV B分支進線PT接地報警”。2時57分18秒,3號機組DCS來“4013開關跳閘”、“3號發(fā)變組第二組保護出口動作”光字牌;4號機組1號磨煤機、2號循環(huán)水泵高速、2號送風機高速開關同時合閘電機自啟動。2時59分57 秒3號汽輪機手動打閘,3號機組停機。3號發(fā)變組保護屏Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ屏均無保護跳閘出口信號及異常報警,3號發(fā)變組一次系統(tǒng)所屬設備運行正常。

    2 開關誤動原因分析

    2.1 開關誤動初步分析

    新電力行業(yè)標準繼電保護反事故措施中要求“雙套保護直流電源必須取自不同直流系統(tǒng)”,其目的是為了防止一路直流電源故障消失,另一路繼續(xù)供電,保護裝置可靠動作。為落實這一要求,該發(fā)電廠3、4號發(fā)變組保護換型改造時,將3號機組110V直流電源作為3號發(fā)變組A套微機保護裝置及第一組控制回路直流電源,將4號機組110V直流電源作為3號發(fā)變組B套保護裝置及第二組控制回路的電源。

    事件發(fā)生后,經(jīng)查找6kVⅣB段諧振及A相接地原因為二期5號除灰空壓機FC電源開關處接地,將開關停電,發(fā)現(xiàn)該開關二次插件PVC防護管與開關A相一次保險端部導電部位接觸,且插件端部PVC防護管對開關柜體放電,造成6kVⅣB段諧振及A相接地。又因5號除灰空壓機電源開關二次插件端部護套與開關本體發(fā)生間歇性放電,導致插件端頭二次線燒損,插頭內(nèi)124號線被燒露出銅芯,且此開關A相對箱體放電時弧光電阻兩端電壓在放電瞬間一端通過5號除灰空壓機開關二次插件124號銅芯線、DL常閉接點、102號線串入4號機110V直流系統(tǒng)負極中,另一端通過箱體接地,構成等效的交流電源(如圖1)。這里R弧光是對地放電產(chǎn)生弧光電阻,其兩端電壓等效為交流電源AC串入110V直流負極。

    查閱4號機組故障錄波器波形,初期5號除灰空壓機FC電源開關初期產(chǎn)生弧光只對箱體放電時造成6kVⅣB段諧振,之后二次插件124號銅芯被弧光燒裸露后較小的弧光電阻兩端交流電壓串入110V直流負極后,3號機組開關跳閘,4號機組3臺電動機自啟動,同時因交流電壓過高,導致了2號循環(huán)水泵高速電源開關控制回路中跳閘位置繼電器TWJ線圈負極接線端子絕緣擊穿, 4號機110V直流負極接地。最后6kVⅣB段A相完全接地。

    2.2 3號發(fā)變組主開關跳閘原因具體分析

    由于3號發(fā)變組4013開關跳閘線較長(其電纜來自一期網(wǎng)控母差屏、安穩(wěn)屏Ⅱ和失靈保護屏等,長度約400米),電纜對地分布電容較大,交流電時容抗小,當交流電串入時,通過3號發(fā)變組操作箱第二組跳閘回路負極102Ⅱ,經(jīng)過21TJR,22TJR,23TJR跳閘繼電器線圈,在133Ⅱ點通過分布電容注入大地,此回路構成通路,導致操作箱中21TJR、22TJR、23TJR出口繼電器動作,3號發(fā)變組4013開關跳閘。

    2.3 4號機三臺6kV廠用電動機電源開關誤合閘原因具體分析

    2.3.1 ?2號循環(huán)水泵高速電源開關合閘原因分析

    2號循環(huán)水泵高速電源開關自動合閘后,4號機110V直流負極接地,查為開關控制回路跳閘位置繼電器TWJ線圈負極接地。分析認為交流電進入4號機110V直流系統(tǒng)后,將2號循環(huán)水泵高速電源開關控制回路中跳閘位置繼電器TWJ線圈負極接線端子絕緣擊穿,導致4號機110V直流負極接地。由于跳閘位置繼電器TWJ安裝于開關合閘回路(監(jiān)視合閘回路完好),線圈負極接線端子與開關合閘線圈相連。交流電經(jīng)開關輔助閉接點(S1、S12接點閉合)和合閘線圈Y9注入大地,導致開關合圈線圈勵磁,開關合閘。

    2.3.2 1號送風高速、1號磨煤機兩臺開關合閘原因

    事件發(fā)生后,查閱4號機檢修期間廠用6kV電源開關合閘電壓試驗記錄,發(fā)現(xiàn)1號送風高速、1號磨煤機電源開關合閘電壓最低,為40V,其他開關合閘電壓均大于45V。分析原因當交流電進入4號機110V直流系統(tǒng)負極102線后,經(jīng)過開關輔助接點S12、S1、合閘線圈Y1及閉合的K1接點和二次電纜105點分布電容C注入大地,因1號送風高速、1號磨煤機電源開關合閘電壓40V最低,合閘線圈起動功率最小,因此造成1號送風高速、1號磨煤機兩臺開關自動合閘。而其他開關合閘線圈合閘電壓較高(大于45V),起動功率較大,此回路電流(電容電流)不足以讓合閘線圈勵磁,未受到干擾(見附圖4)。

    3 事后處理與預防

    出現(xiàn)6kV系統(tǒng)諧振,接地,交流電串入110V直流回路,110V直流系統(tǒng)接線端子處擊穿接地,3號機組跳閘、4號機組6kV 3個電動機自啟動,一系列的問題導致了嚴重后果,必須查找隱患及原因,此次事件直接原因是3、4號機組6kV系統(tǒng)各FC開關質量問題,其開關一次保險端部金屬部位無隔板,直接裸露在外,再者二次插件PVC防護管套、脫落損壞,且直接接觸到裸露的6kV 一次保險金屬端頭,再由于長期套管衛(wèi)生不清潔,最終導致6kV 開關A相保險處對防護管套及箱體放電,導致一系列問題發(fā)生。

    為防止交流電串入直流回路事件再次發(fā)生,將3、4號機組6kV所有FC開關進行了排查及改造,將所有3、4號機組6kV FC開關一次保險處上下加裝防護絕緣隔板,將原護線管固定夾改為Ω形固定夾(見圖5),牢固鎖住護線管,有效避免護線管發(fā)生形變脫落,避免二次插件與開關一次保險裸露部位接觸,杜絕不安全事件的發(fā)生。重新排查各開關分、合出口繼電器,對啟動電壓低,動作功率小的出口繼電器加以更換處理。

    加強電氣設備的檢修工藝質量,嚴格按工藝流程對各部件進行檢修,重視電氣設備二次部分的檢修,檢查二次線與一次帶電部位的安全距離,二次回路的絕緣以及二次插頭、插座是否清潔、完整、無損傷,二次端子接線是否可靠牢固,二次線脫落后能否觸及一次帶電部位、開關的二次線防護套管是否完整,有無破損,與插頭接觸是否牢靠等,加大檢修過程中質量驗收,確保修后設備的安全穩(wěn)定運行。

    4 結束語

    交流串入110V直流回路引起的事故是嚴重的,要嚴防交流電混入直流電中。通過上述分析,明確了引起開關誤動主要原因是跳閘、合閘回路電纜比較長,對地分布電容較大,直流回路串入交流電壓,電容放電或者電容容抗小,使跳閘、合閘出口繼電器動作,從而引起開關誤動作,全面查找隱患防止交流電串入直流回路。另外在跳閘、合閘回路中加裝大功率繼電器,能夠提高出口繼電器交流電壓啟動電壓值,進而防止跳閘、合閘出口繼電器的誤動。

    參考文獻

    [1]孟凡超,高志強,楊書東 .交流串入直流回路引起開關跳閘的原因分析.2007.

    [2]曹景玉,鄭文敬,田峰 . 交流混串入直流回路引起開關跳閘的原因分析及防范.電力安全技術2010年第11期

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