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    基于GTS-FLAC3D的采場結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化分析

    2016-08-30 13:25:41何環(huán)莎黃英華
    采礦技術(shù) 2016年4期
    關(guān)鍵詞:礦柱采場主應(yīng)力

    何環(huán)莎,黃英華,黃 敏

    (1.長沙礦山研究院有限責(zé)任公司, 湖南長沙 410012;2.金屬礦山安全技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 湖南長沙 410012)

    基于GTS-FLAC3D的采場結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化分析

    何環(huán)莎1,2,黃英華1,2,黃 敏1,2

    (1.長沙礦山研究院有限責(zé)任公司, 湖南長沙 410012;2.金屬礦山安全技術(shù)國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 湖南長沙 410012)

    摘 要:為確保某鐵礦分段鑿巖階段空場嗣后充填采礦法的安全生產(chǎn),采用FLAC3D對采場結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行模擬分析研究,共設(shè)計(jì)9種采場模型,根據(jù)開挖后采場頂板及圍巖應(yīng)力重新分布、塑性區(qū)變化規(guī)律確定盤區(qū)礦柱尺寸及采場寬度的合理范圍。研究結(jié)果表明:采場穩(wěn)定性的主要影響參數(shù)為采場寬度,盤區(qū)礦柱的大小主要影響盤區(qū)開采整體穩(wěn)定性;采場寬度和盤區(qū)礦柱寬度均應(yīng)保證15m以上。研究結(jié)論可為礦山開采設(shè)計(jì)中采場結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計(jì)提供參考。

    關(guān)鍵詞:分段鑿巖階段空場嗣后充填采礦法;采場結(jié)構(gòu)參數(shù);應(yīng)力場分布;FLAC3D

    巖土工程廣泛常用的數(shù)值模擬方法有:有限差分法,有限單元法,邊界單元法,半解析法,離散元法和無界元法,以及有限元與邊界元的耦合等。這些方法中有限單元法和有限差分法在模擬多種介質(zhì)的非均性、工程開挖、充填及支護(hù)等方面具有很高的靈活性,在處理復(fù)雜結(jié)構(gòu)、復(fù)雜邊界及載荷條件方面顯示出獨(dú)特性,因此應(yīng)用最為廣泛。為確保某鐵礦分段鑿巖階段空場嗣后充填采礦法安全進(jìn)行,高效回采,需根據(jù)礦體、圍巖穩(wěn)定性特征,選擇合理的采場結(jié)構(gòu)參數(shù),保證回采過程中采場及上、下盤圍巖的穩(wěn)定。采用有限差分程序FLAC3D對該鐵礦-420m中段3個盤區(qū)采場結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行了多種方案的模擬和對比分析,提出合理的采場結(jié)構(gòu)參數(shù)方案,為礦山下一步生產(chǎn)提供技術(shù)依據(jù)。

    1 幾何模型與力學(xué)參數(shù)的確定

    1.1幾何模型

    首先利用邁達(dá)斯GTS的前處理功能進(jìn)行地質(zhì)體及工程結(jié)構(gòu)的三維幾何建模和網(wǎng)格劃分,然后利用FLAC3D內(nèi)嵌的FISH語言,將已建好的三維計(jì)算模型的節(jié)點(diǎn)和單元數(shù)據(jù)導(dǎo)入至FLAC3D中,再利用FLAC3D的計(jì)算、求解功能進(jìn)行數(shù)值模擬分析。

    -420m中段采場的礦體平均真厚度約為30m,平均傾角約為20°,模型建立時(shí)設(shè)置y方向?yàn)榈V體的走向,x方向?yàn)榈V體的傾向。最終所建模型x方向?yàn)?028m,y方向?yàn)?00m,z方向?yàn)?20m,礦體三維可視化模型見圖1。

    圖1 礦體三維可視化模型

    1.2力學(xué)參數(shù)的確定

    三維數(shù)值模擬分析采用摩爾-庫侖本構(gòu)模型,為了充分模擬礦體的開采過程和采空區(qū)的充填過程,礦體開挖采用了空單元模型。根據(jù)Hoek-Brown準(zhǔn)則對試驗(yàn)得出的巖體力學(xué)參數(shù)進(jìn)行折減,得出礦山圍巖、礦體及充填體的巖體力學(xué)參數(shù)值,見表1。

    表1 巖體力學(xué)試驗(yàn)參數(shù)

    2 采場結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定

    2.1模擬方案的確定

    為了更真實(shí)地反映模型內(nèi)應(yīng)力的變化過程,模型初始應(yīng)力平衡后,先進(jìn)行-375m水平以上中段礦體的回采及充填過程模擬后再進(jìn)行-420m中段采場開挖模擬。采場三維網(wǎng)格模型見圖2。

    圖2 GTS采場劃分網(wǎng)格模型

    通過對-420m中段3個盤區(qū)的回采進(jìn)行數(shù)值模擬和對比分析,確定沿礦體走向每100m劃分為一個盤區(qū),盤區(qū)礦柱寬度分為3種:10,15,20m,盤區(qū)寬為礦體水平寬度,對應(yīng)的采場長度分別為:90,85,80m。每個盤區(qū)沿礦體傾向方向按3種采場寬度:13,15,17m劃分采場,高度為礦體的視厚度。分兩步驟“隔一采一”進(jìn)行回采,采場結(jié)構(gòu)參數(shù)方案表見表2。

    表2 采場結(jié)構(gòu)參數(shù)方案表

    根據(jù)不同的方案進(jìn)行模擬計(jì)算后,選取有代表性的剖面位置對模擬結(jié)果進(jìn)行分析,通過一系列剖面來反映模型內(nèi)部信息,展現(xiàn)數(shù)值計(jì)算的應(yīng)力分布及塑性區(qū)變化結(jié)果。

    3 采場結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化分析

    3.1采場寬度對比分析

    通過對比分析,3種方案中采場寬度13,15,17m的應(yīng)力及塑性區(qū)變化規(guī)律基本一致。選擇其中一種方案用來對比分析不同采場寬度下進(jìn)行回采的應(yīng)力及塑性區(qū)變化趨勢,從而選擇最合理的采場寬度。

    礦體開挖后,采場頂?shù)装甯浇鼞?yīng)力釋放,應(yīng)力值減小,局部產(chǎn)生拉應(yīng)力。最大主應(yīng)力場中,一步驟回采后,最大壓應(yīng)力主要出現(xiàn)在采場4角位置,壓力值隨著寬度增大而增大;二步驟回采后,充填體與礦體圍巖一起形成平衡拱,壓力釋放平穩(wěn),采場及充填體均比較穩(wěn)定,采場區(qū)域外形成應(yīng)力集中,壓力值隨著采場寬度增大而增大。最小主應(yīng)力場中,當(dāng)采場寬度為13m和15m時(shí),一步驟回采后應(yīng)力集中主要只出現(xiàn)-382.5m分段采場和-395m分段采場底板附近,當(dāng)寬度增大到17m時(shí),-407.5m分段采場底板也出現(xiàn)應(yīng)力集中,且-395m分段采場頂板出現(xiàn)應(yīng)力集中,拉應(yīng)力范圍明顯增大;二步驟回采后采場頂?shù)装迨芾秶M(jìn)一步擴(kuò)大,充填體頂?shù)装逄幊霈F(xiàn)受拉區(qū)域,但整個采場頂?shù)装鍏^(qū)域應(yīng)力變化較穩(wěn)定。另外二步驟回采后,應(yīng)力集中主要出現(xiàn)在一步驟充填體外側(cè)巖體,雖然巖體內(nèi)最大主應(yīng)力達(dá)到 25mPa,但巖體處于三維應(yīng)力狀態(tài),受第二主應(yīng)力及第三主應(yīng)力的影響,巖體整體穩(wěn)定,塑性區(qū)分布圖也證實(shí)此處未出現(xiàn)塑性破壞,此處的應(yīng)力集中區(qū)距離采場較遠(yuǎn),中間有充填體隔離,對采場和礦柱的整體穩(wěn)定性影響不大。不同采場寬度下的最大最小主應(yīng)力值見表3。圖3、圖4為采場寬度15m時(shí),一步驟回采及二步驟回采后采場圍巖的最大最小主應(yīng)力分布云圖。

    表3 采場圍巖中沿傾向的最大、最小主應(yīng)力

    當(dāng)采場寬度為13m時(shí),采場頂?shù)装鍛?yīng)力集中范圍較小,采場頂板的局部區(qū)域出現(xiàn)塑性破壞區(qū);當(dāng)采場寬15m時(shí),采場頂?shù)装宓膽?yīng)力集中范圍、主應(yīng)力值和頂板塑性破壞區(qū)增大,但塑性破壞區(qū)不連續(xù);當(dāng)采場寬17m時(shí),采場頂?shù)装宓膽?yīng)力集中范圍、主應(yīng)力值和頂板塑性破壞區(qū)域明顯增大,采場穩(wěn)定性變差,不同采場寬度的塑性變形區(qū)域見圖5。

    當(dāng)采場寬度13m和15m時(shí),采場頂?shù)装宓膽?yīng)力場與塑性破壞區(qū)域的變化都比較穩(wěn)定,寬度增大至17m時(shí)穩(wěn)定性變差。為了保證安全生產(chǎn),提高采場生產(chǎn)能力,建議選擇采場寬度15m。

    3.2盤區(qū)礦柱對比分析

    為了更進(jìn)一步確定盤區(qū)礦柱尺寸,選擇采場寬度15m,對3種不同盤區(qū)礦柱尺寸情形回采后的應(yīng)力、塑性區(qū)變化進(jìn)行對比分析,以確定合理盤區(qū)礦柱尺寸。

    3種方案沿走向最大主應(yīng)力以及最小主應(yīng)力見表4。對比分析可知,沿走向最大主應(yīng)力在盤區(qū)礦柱寬度增大的情況下變化很小,礦柱受壓基本保持平穩(wěn)。盤區(qū)礦柱10m和15m時(shí),應(yīng)力集中部位主要出現(xiàn)在盤區(qū)礦柱頂部和4角位置,當(dāng)寬度增加到20m時(shí),礦柱頂部應(yīng)力集中部位消失,4角處產(chǎn)生的應(yīng)力集中范圍很小,礦柱穩(wěn)定。3種方案的最大拉應(yīng)力值均隨著回采步驟逐漸增大,變化率非常小,應(yīng)力值隨著盤區(qū)礦柱增大而減小,方案三應(yīng)力變化率最大。m和20m時(shí),盤區(qū)礦柱都處于穩(wěn)定狀態(tài),根據(jù)提高生產(chǎn)能力的需求,確定盤區(qū)礦柱寬度15m為最合理方案。

    圖3 一步驟回采主應(yīng)力場云圖

    圖4 二步驟回采主應(yīng)力場云圖

    圖5 沿傾向塑性變形區(qū)域

    表4 礦柱中沿走向的最大、最小主應(yīng)力

    4  結(jié) 論

    當(dāng)盤區(qū)礦柱10m時(shí),礦柱中部出現(xiàn)剪切破壞變形,穩(wěn)定性較差,當(dāng)寬度增大到15m和20m時(shí),礦柱中部未出現(xiàn)塑性破壞區(qū)。礦柱10m時(shí),礦柱產(chǎn)生剪切破壞,增大到15m時(shí),剪切破壞區(qū)域消失。15

    (1)盤區(qū)分段鑿巖階段空場嗣后充填采礦法采場穩(wěn)定性的主要影響參數(shù)為采場寬度,而盤區(qū)礦柱主要影響盤區(qū)開采的整體穩(wěn)定性。

    (2)當(dāng)盤區(qū)礦柱10m時(shí),礦柱中部出現(xiàn)剪切破

    壞變形,穩(wěn)定性較差;當(dāng)寬度增大到15m和20m時(shí),礦柱未出現(xiàn)塑性破壞區(qū),穩(wěn)定性較好。

    (3)為保證采場的安全生產(chǎn),提高采場生產(chǎn)能力、減少采準(zhǔn)工作量,推薦該鐵礦分段鑿巖階段空場嗣后充填采礦法盤區(qū)礦柱保留15m,即采場長度85m,采場寬度15m。

    參考文獻(xiàn):

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    收稿日期:(2016-03-21)

    作者簡介:何環(huán)莎(1987-),女,湖南長沙人,助理工程師,主要從事金屬非金屬地下礦山安全技術(shù)方面的工作,Email:hehuansha@163.com。

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