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    杜達(dá)鉛鋅礦薄至中厚礦體回采采場(chǎng)參數(shù)優(yōu)化研究

    2022-09-29 04:01:06何磊熊鷹胡清
    采礦技術(shù) 2022年5期
    關(guān)鍵詞:模擬計(jì)算采場(chǎng)主應(yīng)力

    何磊,熊鷹,胡清

    (中國(guó)華冶科工集團(tuán)有限公司, 北京 100176)

    杜達(dá)鉛鋅礦床賦存于產(chǎn)狀近南北向的兩翼不對(duì)稱(chēng)向斜地層中,向斜軸向北西以 30°傾角側(cè)伏,局部為 45°,向斜西翼發(fā)育,傾角較陡,約 50°~80°。礦化帶投影延展范圍南北方向?yàn)?100 m,向北尚未封閉;東西寬約200 m,礦體厚度為10~40 m,礦體埋深在地表以下75~1000 m。中段礦化帶的水平走向長(zhǎng)度一般在300~450 m之間,礦區(qū)地表標(biāo)高550 m。

    杜達(dá)鉛鋅礦0 m中段薄至中厚礦體采用上向進(jìn)路充填采礦方法,采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)按照類(lèi)比 100 m中段回采參數(shù),設(shè)計(jì)采幅為4~6 m,采場(chǎng)長(zhǎng)度為50 m。在115 m分段首采段回采過(guò)程中發(fā)生上盤(pán)冒落、頂板變形等地壓?jiǎn)栴}。地下采場(chǎng)的形成使周邊一定范圍的巖體應(yīng)力重新分布,導(dǎo)致巖石變形、破壞和移動(dòng),因此選取合理的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)非常關(guān)鍵。根據(jù)0 m中段巖性及地壓變化條件,通過(guò)數(shù)值模擬方法為采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定提供參考[1-3],按照采場(chǎng)“隔一采一”步驟進(jìn)行模擬計(jì)算,得到模型的力學(xué)響應(yīng),對(duì)采場(chǎng)附近應(yīng)力、位移、塑性區(qū)進(jìn)行對(duì)比分析,得到優(yōu)化的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)[4-5]。確定合理的采場(chǎng)寬度、采場(chǎng)長(zhǎng)度,對(duì)杜達(dá)鉛鋅礦進(jìn)行安全高效回采具有重要的意義。

    1 數(shù)值模擬方案

    1.1 對(duì)比分析方案

    根據(jù)杜達(dá)鉛鋅礦薄至中厚礦體采礦方法設(shè)計(jì),沿礦體走向每 30~50 m 劃分為一個(gè)礦塊。采場(chǎng)長(zhǎng)即為礦塊長(zhǎng),采場(chǎng)寬為礦體的水平厚度,采場(chǎng)高為中段高度,底柱高7 m,不留頂柱和間柱。在此基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)的采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)比分析模擬方案詳見(jiàn)表1。

    表1 薄至中厚礦體采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)值模擬對(duì)比方案

    薄至中厚礦體數(shù)值模擬步驟:根據(jù)薄至中厚礦體賦存情況,首先分別對(duì) Py-Zone、Zn-Zone采場(chǎng)設(shè)計(jì)4 m和6 m兩種采場(chǎng)寬度,采場(chǎng)長(zhǎng)度初步設(shè)定為30 m,對(duì)比分析方案1、方案2的采場(chǎng)穩(wěn)定性狀況,以獲得薄至中厚礦體開(kāi)采時(shí)最佳的采場(chǎng)寬度B薄至中厚。結(jié)合得到的最佳采場(chǎng)寬度B薄至中厚,分別對(duì)Py-Zone、Zn-Zone采場(chǎng)設(shè)計(jì)30,40,50 m三種采場(chǎng)長(zhǎng)度,對(duì)比方案3、方案4和方案5的采場(chǎng)穩(wěn)定性狀況,最終獲得薄至中厚礦體開(kāi)采時(shí)采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)中另外一個(gè)參數(shù),即最佳的采場(chǎng)長(zhǎng)度L薄至中厚。

    1.2 數(shù)值模型建立

    數(shù)值模擬計(jì)算是以網(wǎng)格化的單元為基本計(jì)算單元,綜合考慮巖土材料的本構(gòu)特性、連續(xù)介質(zhì)的連續(xù)特性及邊界條件等,計(jì)算得到模型的力學(xué)響應(yīng)。因此,在對(duì)采場(chǎng)整體穩(wěn)定性分析之前必須先對(duì)已建立好的模型進(jìn)行網(wǎng)格化處理[6-8]。圖1為網(wǎng)格化的三維數(shù)值模型,該模型尺寸為 350 mm×190 mm×320 mm,由275 175個(gè)節(jié)點(diǎn)、259 200個(gè)四面體單元組成。

    圖1 三維數(shù)值模型

    2 薄至中厚礦體采場(chǎng)寬度分析

    2.1 采場(chǎng)寬度應(yīng)力分析

    根據(jù)杜達(dá)鉛鋅礦0 m中段采場(chǎng)模擬計(jì)算結(jié)果,方案1和方案2中Py-Zone、Zn-Zone采場(chǎng)沿走向最大主應(yīng)力分布特征分別如圖2和圖3所示,垂直走向最大主應(yīng)力分布特征如圖4所示。

    圖2 Py-Zone采場(chǎng)沿走向最大主應(yīng)力分布

    圖3 Zn-Zone采場(chǎng)沿走向最大主應(yīng)力分布

    圖4 垂直走向最大主應(yīng)力分布

    采場(chǎng)回采后,周邊圍巖應(yīng)力重新分布,頂?shù)装宄霈F(xiàn)不同程度的應(yīng)力集中。對(duì)比方案1和方案2最大主應(yīng)力可知,當(dāng)采場(chǎng)寬度達(dá)到6 m時(shí),采場(chǎng)頂板中間位置出現(xiàn)了較大的拉應(yīng)力集中,Py-Zone采場(chǎng)頂板拉應(yīng)力集中最大值為2.1 MPa,Zn-Zone采場(chǎng)頂板拉應(yīng)力集中最大值為0.5 MPa;當(dāng)采場(chǎng)寬度為4 m時(shí),Py-Zone采場(chǎng)頂板拉應(yīng)力減小為 0.8 MPa,Zn-Zone采場(chǎng)應(yīng)力集中不明顯??傮w來(lái)說(shuō),6 m采場(chǎng)寬度時(shí)采場(chǎng)頂板拉應(yīng)力集中較明顯,穩(wěn)定性大幅降低,采場(chǎng)頂板極易受拉發(fā)生破壞。

    通過(guò)對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果的最小主應(yīng)力分布進(jìn)行分析,各方案采場(chǎng)周?chē)鷫簯?yīng)力集中不明顯,對(duì)采場(chǎng)穩(wěn)定性影響不大,差別也不明顯。

    2.2 采場(chǎng)寬度位移分析

    根據(jù)模擬計(jì)算結(jié)果,方案1和方案2中Py-Zone、Zn-Zone采場(chǎng)沿走向位移分布特征分別如圖5和圖6所示,垂直走向位移分布特征如圖7所示。

    圖5 Py-Zone采場(chǎng)沿走向豎向位移分布

    圖6 Zn-Zone采場(chǎng)沿走向豎向位移分布

    圖7 垂直走向豎向位移分布

    采場(chǎng)回采后,頂?shù)装宄霈F(xiàn)不同程度的豎向位移。方案1采場(chǎng)寬度為4 m時(shí),Py-Zone采場(chǎng)頂板向下沉降,最大值為5 mm,Zn-Zone采場(chǎng)頂板沉降最大值為2 mm。方案2采場(chǎng)寬度為 6 m時(shí),Py-Zone采場(chǎng)頂板沉降最大值為7 mm,Zn-Zone采場(chǎng)頂板沉降最大值為4 mm。

    對(duì)比方案1和方案2豎向位移可知,采場(chǎng)頂板豎向位移在2~7 mm范圍內(nèi),相對(duì)較小。總體來(lái)說(shuō),6 m采場(chǎng)寬度時(shí)的采場(chǎng)頂板沉降較4 m采場(chǎng)明顯,穩(wěn)定性有所降低。

    2.3 采場(chǎng)寬度塑性區(qū)分析

    根據(jù)模擬計(jì)算結(jié)果,方案1和方案2中Py-Zone、Zn-Zone 采場(chǎng)沿走向塑性區(qū)分布特征分別如圖8和圖9所示,垂直走向塑性區(qū)分布特征如圖10所示。

    圖8 Py-Zone采場(chǎng)沿走向塑性區(qū)分布

    圖9 Zn-Zone采場(chǎng)沿走向塑性區(qū)分布

    圖10 垂直走向塑性區(qū)分布

    對(duì)比方案1和方案2塑性區(qū)可知,當(dāng)方案2中采場(chǎng)寬度達(dá)到6 m時(shí),Zn-Zone采場(chǎng)頂板靠近下盤(pán)圍巖處出現(xiàn)了貫通性的塑性破壞,破壞范圍達(dá)到了30%,而方案1中采場(chǎng)寬度為4 m時(shí),不論是Py-Zone采場(chǎng)還是Zn-Zone采場(chǎng),頂板圍巖均無(wú)明顯的塑性破壞特征。因此,6 m采場(chǎng)寬度相比4 m采場(chǎng)寬度,采場(chǎng)穩(wěn)定性大幅降低。

    綜上所述,根據(jù)薄至中厚礦體4 m、6 m兩種不同采場(chǎng)寬度下采場(chǎng)附近應(yīng)力、位移、塑性區(qū)對(duì)比分析結(jié)果,薄至中厚礦體的最佳采場(chǎng)寬度B薄至中厚應(yīng)控制在6 m以下,B薄至中厚=4 m較為適宜。

    3 薄至中厚礦體采場(chǎng)長(zhǎng)度分析

    3.1 采場(chǎng)長(zhǎng)度應(yīng)力分析

    根據(jù)上述模擬計(jì)算結(jié)果,確定了薄至中厚礦體最佳采場(chǎng)寬度為4 m,所以方案3中采場(chǎng)長(zhǎng)度和寬度分別為30 m和4 m時(shí),與方案1的模擬結(jié)果相同。方案4和方案5中Py-Zone、Zn-Zone采場(chǎng)沿走向最大主應(yīng)力分布特征分別如圖11和圖12所示。

    圖11 Py-Zone采場(chǎng)沿走向最大主應(yīng)力分布

    圖12 Zn-Zone采場(chǎng)沿走向最大主應(yīng)力分布

    采場(chǎng)回采后,方案4采場(chǎng)長(zhǎng)度為40 m時(shí),Py-Zone采場(chǎng)頂板拉應(yīng)力最大值為1 MPa,Zn-Zone采場(chǎng)頂?shù)装鍛?yīng)力集中不明顯。方案5采場(chǎng)長(zhǎng)度達(dá)到50 m時(shí),Py-Zone采場(chǎng)頂板拉應(yīng)力最大值為1.5 MPa,Zn-Zone采場(chǎng)頂板拉應(yīng)力最大值為0.3 MPa。

    對(duì)比方案3、方案4和方案5最大主應(yīng)力可知,Py-Zone采場(chǎng)長(zhǎng)度由30 m增加到40 m時(shí),頂板中間位置拉應(yīng)力最大值由0.8 MPa變?yōu)? MPa,而采場(chǎng)長(zhǎng)度由40 m增加至50 m時(shí),頂板中間位置拉應(yīng)力增至1.5 MPa,增幅較大。Zn-Zone采場(chǎng)長(zhǎng)度增至50 m時(shí),頂板也出現(xiàn)一定程度的拉應(yīng)力集中,但較Py-Zone采場(chǎng)相比程度較輕??傮w來(lái)說(shuō),50 m采場(chǎng)長(zhǎng)度時(shí)采場(chǎng)頂板拉應(yīng)力集中明顯開(kāi)始驟增,穩(wěn)定性大幅降低,采場(chǎng)頂板極易受拉發(fā)生破壞,而30 m和40 m采場(chǎng)長(zhǎng)度時(shí),應(yīng)力集中增幅較小。

    通過(guò)對(duì)數(shù)值模擬結(jié)果的最小主應(yīng)力分布進(jìn)行分析,各方案采場(chǎng)應(yīng)力集中均不明顯,對(duì)采場(chǎng)穩(wěn)定性影響不大,差別也不明顯。

    3.2 采場(chǎng)長(zhǎng)度位移分析

    根據(jù)模擬計(jì)算結(jié)果,方案4和方案5中Py-Zone、Zn-Zone采場(chǎng)沿走向豎向位移分布特征分別如圖13和圖14所示。

    圖13 Py-Zone采場(chǎng)沿走向豎向位移分布

    圖14 Zn-Zone采場(chǎng)沿走向豎向位移分布

    采場(chǎng)回采后,頂?shù)装宄霈F(xiàn)不同程度的豎向位移。方案4中Py-Zone采場(chǎng)頂板沉降最大值為6 mm,Zn-Zone采場(chǎng)頂板沉降最大值為4 mm。方案5中Py-Zone采場(chǎng)頂板沉降最大值為8 mm,Zn-Zone采場(chǎng)頂板沉降最大值為5 mm。

    對(duì)比方案3、方案4和方案5豎向位移計(jì)算結(jié)果可知,采場(chǎng)長(zhǎng)度由30 m增加至50 m時(shí),頂板豎向位移逐步增大,總體在4~8 mm范圍內(nèi),位移均比較小??傮w來(lái)說(shuō),采場(chǎng)長(zhǎng)度50 m時(shí)采場(chǎng)頂板沉降較30 m和40 m采場(chǎng)明顯,穩(wěn)定性有所降低。

    3.3 采場(chǎng)長(zhǎng)度塑性區(qū)分析

    根據(jù)模擬計(jì)算結(jié)果,方案 4和方案 5中 Py-Zone、Zn-Zone采場(chǎng)沿走向塑性區(qū)分布特征分別如圖15和圖16所示。

    圖15 Py-Zone采場(chǎng)沿走向塑性區(qū)分布

    圖16 Zn-Zone采場(chǎng)沿走向塑性區(qū)分布

    對(duì)比方案3、方案4和方案5塑性區(qū)分布情況可知,3個(gè)方案中Py-Zone采場(chǎng)附近均未出現(xiàn)明顯塑性破壞,薄至中厚礦體采場(chǎng)長(zhǎng)度對(duì)采場(chǎng)穩(wěn)定性影響不顯著;但在Zn-Zone不同采場(chǎng)長(zhǎng)度的采場(chǎng)頂板出現(xiàn)了間斷性的塑性破壞(除30 m長(zhǎng)度采場(chǎng)外),隨著采場(chǎng)長(zhǎng)度的增加,破壞范圍有些許的增加,采場(chǎng)長(zhǎng)度40 m時(shí)塑性區(qū)破壞區(qū)域約7%(其中貫通性塑性破壞約5%),采場(chǎng)長(zhǎng)度50 m時(shí)塑性區(qū)破壞區(qū)域約10%(其中貫通性塑性破壞約8%)。

    綜合薄至中厚礦體30 m、40 m、50 m三種不同采場(chǎng)長(zhǎng)度下采場(chǎng)附近應(yīng)力、位移、塑性區(qū)對(duì)比分析結(jié)果,薄至中厚礦體的最佳采場(chǎng)長(zhǎng)度L薄至中厚應(yīng)控制在40 m以下,最大L薄至中厚=40 m為宜。

    4 采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化驗(yàn)證

    根據(jù)首采段采場(chǎng)進(jìn)路的實(shí)際情況與經(jīng)驗(yàn),結(jié)合數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果,對(duì)0 m中段薄至中厚礦體的采場(chǎng)進(jìn)路參數(shù)進(jìn)行了調(diào)整,即薄礦體一次采全厚,中厚礦體由原6 m設(shè)計(jì)采幅調(diào)整為4 m,進(jìn)路高度控制在3.5~3.7 m,采準(zhǔn)布置由原50 m調(diào)整為40 m,接頂率不理想時(shí),相鄰回采進(jìn)路適當(dāng)留設(shè)間柱。

    經(jīng)0 m中段15 m分段首采盤(pán)區(qū)2至6號(hào)回采進(jìn)路的試驗(yàn)表明,在不大于4 m的采幅條件下,6~10 m厚度的礦體順序回采兩條進(jìn)路,10~15 m中厚礦體采用“隔一采一”回采順序,臨上盤(pán)回采進(jìn)路采用錨網(wǎng)噴支護(hù)上盤(pán),回采進(jìn)路在整個(gè)采礦周期保持了穩(wěn)定,驗(yàn)證了上述采場(chǎng)結(jié)構(gòu)參數(shù)的合理性。

    5 結(jié)論

    根據(jù)杜達(dá)鉛鋅礦礦巖條件建立數(shù)值模擬,通過(guò)不同采場(chǎng)長(zhǎng)度、采場(chǎng)寬度參數(shù)進(jìn)行模擬分析,獲得采場(chǎng)優(yōu)化結(jié)構(gòu)參數(shù),經(jīng)工程驗(yàn)證達(dá)到了預(yù)期效果,研究結(jié)論如下。

    (1)杜達(dá)鉛鋅礦薄至中厚礦體的最佳采場(chǎng)寬度應(yīng)控制在6 m以下,取4 m較為適宜;薄至中厚礦體最佳采場(chǎng)長(zhǎng)度應(yīng)控制在50 m以下,取40 m為宜。

    (2)杜達(dá)鉛鋅礦0 m中段15 m分段將采礦進(jìn)路結(jié)構(gòu)參數(shù)調(diào)整為采幅4 m,高度控制為3.5~3.7 m,回采進(jìn)路由采場(chǎng)聯(lián)絡(luò)巷向兩側(cè)推進(jìn),總長(zhǎng)度控制在40 m內(nèi),采場(chǎng)進(jìn)路保持穩(wěn)定。

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