具有保護(hù)功能的配電變壓器無觸點(diǎn)有載自動調(diào)壓分接開關(guān)

趙玉林，牛澤晗，李海鳳，汪 清

（東北農(nóng)業(yè)大學(xué) 電氣與信息學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150030）

0 引言

無觸點(diǎn)有載自動調(diào)壓分接開關(guān)（以下簡稱分接開關(guān)）具有可頻繁動作、動作時無電弧產(chǎn)生、反應(yīng)迅速等優(yōu)點(diǎn)，因此被應(yīng)用于配電變壓器實現(xiàn)有載調(diào)壓［1-6］，穩(wěn)定0.4 kV配電系統(tǒng)電壓。因此，如何實現(xiàn)無觸點(diǎn)有載自動調(diào)壓成為配電系統(tǒng)近年來研究的熱點(diǎn)課題［7-12］。但電力系統(tǒng)要求供電可靠，而無觸點(diǎn)有載調(diào)壓中執(zhí)行開關(guān)功能的電力電子組件及控制系統(tǒng)中的電子器件均可能發(fā)生故障，導(dǎo)致配電變壓器調(diào)壓繞組短路而損壞，這也是制約分接開關(guān)在電力系統(tǒng)中應(yīng)用的關(guān)鍵因素之一。如何在調(diào)壓繞組產(chǎn)生環(huán)流時對配電變壓器實現(xiàn)保護(hù)，進(jìn)而實現(xiàn)不中斷供電的研究卻未見報道。

本文以現(xiàn)有的有載調(diào)壓配電變壓器主體為對象，設(shè)計出一套分接開關(guān)系統(tǒng)。該系統(tǒng)在分接開關(guān)出現(xiàn)故障時，可將有載自動調(diào)壓功能退出，使配電變壓器自動恢復(fù)到額定分接頭繼續(xù)供電，具有保護(hù)調(diào)壓繞組和保證供電可靠性的雙重功能。

1 分接開關(guān)主電路

1.1 分接開關(guān)的構(gòu)成

分接開關(guān)與配電變壓器本體連接接線如圖1所示，圖中SCR、TRIAC分別表示普通晶閘管和雙向晶閘管。

分接開關(guān)由開關(guān)執(zhí)行單元、監(jiān)控單元、過流保護(hù)單元、觸發(fā)單元和啟動單元五部分組成，分Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ3個檔位，分別對應(yīng)配電變壓器高壓側(cè)105%UN、UN和95%UN3個分接頭。開關(guān)執(zhí)行單元以反并聯(lián)晶閘管模塊作為有載調(diào)壓執(zhí)行分接開關(guān)，以阻容吸收模塊作為過電壓限制組件；監(jiān)控單元以單片機(jī)為控制器，通過電壓檢測電路，采集高壓側(cè)分接頭之間的電壓從而確定負(fù)荷電壓，并由高壓側(cè)調(diào)壓繞組提供電源；過流保護(hù)單元以自動空氣開關(guān)（AS）作為過流檢測和保護(hù)組件；觸發(fā)單元中，Ⅰ、Ⅲ檔位分接開關(guān)采用TLP3041光耦構(gòu)成的觸發(fā)器，Ⅱ檔位分接開關(guān)則采用TLP521-4光耦構(gòu)成的觸發(fā)電路［13-15］；啟動單元不設(shè)專用電路，借用Ⅱ檔位分接開關(guān)，通過TLP521-4光耦構(gòu)成的觸發(fā)電路，實現(xiàn)無源自啟動功能。

圖1中，為監(jiān)控系統(tǒng)供能采樣的變壓器T一次側(cè)跨接在配電變壓器高壓側(cè)Ⅰ檔位和Ⅲ檔位之間，Ⅰ、Ⅲ檔位的6組反并聯(lián)晶閘管采用有源觸發(fā)方式，即監(jiān)控單元有電且輸出低電平控制信號后，通過由TLP3041構(gòu)成的觸發(fā)電路使相應(yīng)晶閘管導(dǎo)通，在監(jiān)控單元無電或有電但發(fā)出高電平控制信號時，相應(yīng)的晶閘管將處于關(guān)斷狀態(tài)；Ⅱ檔位的3組反并聯(lián)晶閘管則采用相反的觸發(fā)方式，即在監(jiān)控單元無電或有電但控制信號為高電平時導(dǎo)通，反之處于截止?fàn)顟B(tài)。

1.2 自動穩(wěn)定輸出電壓原理

在變壓器負(fù)荷不變時，隨著電網(wǎng)電壓的變化，分接頭之間的電壓將發(fā)生改變。而在電網(wǎng)電壓不變時，由于高壓繞組漏電感抗的存在，負(fù)荷電流的變化也必然導(dǎo)致漏感抗壓降的變化，進(jìn)而導(dǎo)致分接頭之間的電壓發(fā)生改變，因此，分接頭之間電壓的變化實時地反映了負(fù)荷的變化。綜上所述，監(jiān)控系統(tǒng)根據(jù)分接頭電壓的變化而自動地改變分接頭，就可達(dá)到基本穩(wěn)定變壓器輸出電壓的目的。

圖1 無觸點(diǎn)OLTC及與配電變壓器的連接圖Fig.1 Schematic diagram of connections between contactless OLTC and distribution transformer

1.3 保護(hù)功能實現(xiàn)原理

在圖1中，對于接在Ⅰ、Ⅲ檔位的開關(guān)元件，當(dāng)其中一檔處于導(dǎo)通狀態(tài)，另一檔處于截止?fàn)顟B(tài)時，其承受的電壓最高，為調(diào)壓繞組之間的最高電壓。而在任何情況下，接在Ⅱ檔位上的開關(guān)元件承受的最高電壓僅為接在Ⅰ、Ⅲ檔位開關(guān)元件承受的最高電壓的一半，且開關(guān)元件所選用的參數(shù)相同，則接在Ⅱ檔位的開關(guān)元件的安全裕度是接在其他2個檔位的開關(guān)元件的安全裕度的2倍，又因為Ⅰ、Ⅲ檔位的開關(guān)元件電壓安全裕度為3倍額定電壓，電流安全裕度倍數(shù)為31，所以接在Ⅱ檔位的開關(guān)元件不會出現(xiàn)過流擊穿，發(fā)生電壓擊穿的概率也很低，因此，Ⅱ檔位的分接開關(guān)在無保護(hù)裝置的情況下，可以確保自身不被擊穿。因此從經(jīng)濟(jì)、技術(shù)及供電可靠性考慮，僅對Ⅰ、Ⅲ檔位的開關(guān)元件進(jìn)行過流保護(hù)。

Ⅰ、Ⅲ檔位的開關(guān)元件無論是在分接頭變換過程中，還是在正常運(yùn)行時，當(dāng)任一檔位的晶閘管模塊因被擊穿而引起調(diào)壓繞組短路產(chǎn)生環(huán)流時，在其相應(yīng)回路中的自動空氣開關(guān)都將瞬時跳開，切斷短路電流。自動空氣開關(guān)跳開后，監(jiān)控單元供電變壓器T也將失去電源，致使監(jiān)控單元因失電而退出調(diào)壓功能，同時Ⅱ檔位的3組反并聯(lián)晶閘管會因監(jiān)控單元失去電源而自行導(dǎo)通，配電變壓器高壓側(cè)保持在額定檔位繼續(xù)運(yùn)行，既實現(xiàn)對調(diào)壓繞組的保護(hù)，又保證配電變壓器繼續(xù)供電運(yùn)行。

2 觸發(fā)電路

2.1 Ⅰ、Ⅲ檔位分接開關(guān)觸發(fā)電路

2.1.1 電路構(gòu)成

根據(jù)總體功能要求，高壓側(cè)Ⅰ、Ⅲ檔位的反并聯(lián)晶閘管應(yīng)在監(jiān)控單元無電或監(jiān)控單元有電但輸出高電平時截止，在監(jiān)控單元有電且輸出低電平時導(dǎo)通。為實現(xiàn)本功能，本文采用TLP3041光耦作為監(jiān)控單元與觸發(fā)電路的耦合組件，晶閘管采用自取能方式獲取觸發(fā)電壓，電路如圖2所示。

圖2中，作為分接開關(guān)的反并聯(lián)晶閘管模塊跨接在調(diào)壓繞組與中性點(diǎn)之間，對于10 kV、5%分接頭的配電變壓器，按電壓波動±10%計算，則正常工作時，Ⅰ、Ⅲ檔位的反并聯(lián)晶閘管所承受的最高工作電壓有效值為：

由于開關(guān)元件采用90 A／2000 V的反并聯(lián)晶閘管，而TLP3041光耦輸出側(cè)雙向晶閘管耐壓值為400 V，考慮電路的安全裕度，采用4個TLP3041串聯(lián)的方式來提高電路耐壓能力。

圖2 Ⅰ、Ⅲ檔位反并聯(lián)晶閘管模塊觸發(fā)電路Fig.2 Triggering circuit for inverse parallel thyristor module of TapⅠorⅢ

2.1.2 電路工作原理

觸發(fā)分接開關(guān)工作過程：系統(tǒng)正常上電工作后，當(dāng)監(jiān)控單元輸出端d輸出低電平控制信號，且在TLP3041檢測到A、B間電壓在過零點(diǎn)附近時，TLP3041輸出側(cè)光控雙向晶閘管導(dǎo)通，電阻R4、R5、R6和 R7被短路在R1或R2上產(chǎn)生觸發(fā)電壓，使反并聯(lián)晶閘管模塊導(dǎo)通。例如當(dāng)A、B兩端電壓從零開始升高到設(shè)定值UAB=20 V時，二極管VD1導(dǎo)通、VD2截止，電阻R1被短路，R2上的壓降UR2高于SCR2的觸發(fā)電壓UGT，SCR2觸發(fā)導(dǎo)通。同樣地，當(dāng)UBA=20 V時晶閘管SCR1導(dǎo)通。

關(guān)斷分接開關(guān)工作過程：在監(jiān)控單元失去電源或監(jiān)控單元有電且輸出端d為高電平控制信號時，TLP3041輸入側(cè)紅外發(fā)光二極管因沒有電流流過而不發(fā)光，從而使光耦處于截止?fàn)顟B(tài)，A、B兩端電流流經(jīng)電阻 R4、R5、R6和 R7，電阻 Ri（i=4，5，6，7）的選擇保證了反并聯(lián)晶閘管模塊在其所能承受的任一電壓作用下，其觸發(fā)電阻R1和R2上的壓降均低于晶閘管的觸發(fā)電壓，確保了晶閘管在電流過零關(guān)斷后因沒有觸發(fā)電壓而處于關(guān)斷狀態(tài)。

2.1.3 組件參數(shù)設(shè)計與驗證

電路組件參數(shù)的選擇要考慮到在變壓器變換分接頭過程中可能有過電壓和短時過電流的產(chǎn)生，因此，主電路電力電子組件應(yīng)該留有較大的裕量，本觸發(fā)電路基于觸發(fā)MTC 92-20反并聯(lián)晶閘管模塊而設(shè)計。觸發(fā)電路中半導(dǎo)體器件參數(shù)選擇如表1所示。

觸發(fā)電阻R1、R2和限流電阻R3的取值取決于反并聯(lián)晶閘管模塊參數(shù)，由MTC 92-20說明書可知：晶閘管應(yīng)采用6 V強(qiáng)觸發(fā)，觸發(fā)電路提供電流應(yīng)能達(dá)到4～5倍的IGT，且觸發(fā)電流應(yīng)在 100 μs內(nèi)上升至1.5 IGT以上。設(shè)定反并聯(lián)晶閘管模塊觸發(fā)導(dǎo)通前兩端電壓為20V，則電阻R1、R2和R3的取值應(yīng)滿足：

表1 基于TLP3041觸發(fā)電路半導(dǎo)體組件型號及其參數(shù)Table 1 Type and parameters of semiconductor components of TLP3041-based triggering circuit

當(dāng)監(jiān)控系統(tǒng)無電或監(jiān)控單元有電但輸出高電平時，晶閘管處于截止?fàn)顟B(tài)，4 個串聯(lián)電阻 R4、R5、R6和R7應(yīng)符合以下關(guān)系式：

其中，UR4-7為電阻 R4、R5、R6、R7端電壓的和。

TLP3041輸入側(cè)限流電阻R8的取值應(yīng)滿足：

據(jù)上述分析，選擇各電阻參數(shù)如表2所示。

表2 基于TLP3041觸發(fā)電路電阻組件參數(shù)Table 2 Parameters of resistor components of TLP3041-based triggering circuit

針對所設(shè)計的觸發(fā)電路的可行性進(jìn)行了測試，測試電路如圖3所示。以5 V直流電源模擬控制信號和電源，250 V交流可調(diào)電源經(jīng)由白熾燈構(gòu)成的300 W燈盤負(fù)載加到反并聯(lián)晶閘管模塊上，通過控制直流電源的通斷檢驗觸發(fā)電路的導(dǎo)通與關(guān)斷功能；通過調(diào)節(jié)交流電壓值，采用示波器（SC）來觀察和測量反并聯(lián)晶閘管波形及電壓值，最后觀察燈盤亮滅判斷反并聯(lián)晶閘管的通斷狀態(tài)。

圖3 Ⅰ、Ⅲ檔位OLTC觸發(fā)電路測試原理圖Fig.3 Test circuit for OLTC trigger of TapⅠorⅢ

測試結(jié)果為：當(dāng)圖3中的c、d端接通+5 V電壓且A、B兩端電壓高于20 V時，燈泡點(diǎn)亮，表明晶閘管導(dǎo)通，關(guān)斷直流電源時，燈泡熄滅，說明晶閘管處于截止?fàn)顟B(tài)。直流電源的通斷可以使燈泡點(diǎn)亮或熄滅，表明在監(jiān)控系統(tǒng)無電或沒有低電平控制信號輸入時反并聯(lián)晶閘管關(guān)斷，反之導(dǎo)通，實現(xiàn)對觸發(fā)電路的功能要求。

Ⅰ、Ⅲ檔位的分接開關(guān)兩端的電壓波形及負(fù)載波形分別如圖4、圖5所示。

圖4 Ⅰ、Ⅲ檔位OLTC兩端電壓波形圖Fig.4 Voltage waveform of OLTC for TapⅠorⅢ

圖5 Ⅰ、Ⅲ檔位OLTC作用下燈盤負(fù)載兩端電壓波形圖Fig.5 Voltage waveform of lamp load，with OLTC for TapⅠorⅢ

從圖4、圖5中可以看出，反并聯(lián)晶閘管觸發(fā)導(dǎo)通穩(wěn)定，負(fù)載波形畸變程度小。

2.2 Ⅱ檔位分接開關(guān)觸發(fā)電路

高壓側(cè)Ⅱ檔位的分接開關(guān)要兼做啟動開關(guān)，而啟動過程中監(jiān)控系統(tǒng)是不工作的，所以要求該觸發(fā)電路具有在監(jiān)控系統(tǒng)無電或監(jiān)控系統(tǒng)有電且輸出高電平控制信號時，反并聯(lián)晶閘管能利用自身觸發(fā)電路通過自取能方式獲得觸發(fā)電壓從而導(dǎo)通，而當(dāng)監(jiān)控系統(tǒng)有電且輸出低電平控制信號時關(guān)斷。為此采用TLP521-4光耦作為觸發(fā)電路和監(jiān)控單元的耦合組件。觸發(fā)電路［16］與圖2類似，將耦合組件換為TLP521-4即可，在此不再贅述。

如果TLP521-4光耦輸入側(cè)沒有電壓作用，即相當(dāng)于監(jiān)控系統(tǒng)沒有電壓（啟動狀態(tài)／空開跳閘后狀態(tài)），或有電壓但控制信號為高電平，則光耦輸出側(cè)處于截止?fàn)顟B(tài)，在待觸發(fā)的反并聯(lián)晶閘管模塊兩端電壓作用下，小晶閘管 VTi（i=1，2，3，4）導(dǎo)通，并在 R1或R2上產(chǎn)生高于反并聯(lián)晶閘管模塊觸發(fā)電壓的電壓，使其觸發(fā)導(dǎo)通。當(dāng)TLP521-4光耦輸入側(cè)有電壓，且控制系統(tǒng)輸出端發(fā)出低電平控制信號時，光耦輸出側(cè)處于導(dǎo)通狀態(tài)，飽和導(dǎo)通狀態(tài)的輸出光控三極管使觸發(fā)電路中的小晶閘管VTi（i=1，2，3，4）的門極與陰極短路，導(dǎo)致其一直處于截止?fàn)顟B(tài)，交流側(cè)電流流經(jīng) R4、R5、R6和 R7，電阻 Ri（i=4，5，6，7）的選擇同樣保證了觸發(fā)電路中電阻R1和R2上的電壓均低于反并聯(lián)晶閘管的觸發(fā)電壓，使反并聯(lián)晶閘管關(guān)斷截止。監(jiān)控單元通過觸發(fā)電路實現(xiàn)了對反并聯(lián)晶閘管模塊的導(dǎo)通與關(guān)斷控制。

Ⅱ檔位觸發(fā)電路組件參數(shù)選擇與Ⅰ、Ⅲ檔位類似，此處不再贅述。

筆者對Ⅱ檔位觸發(fā)電路同樣進(jìn)行了測試，測試方法同Ⅰ、Ⅲ檔位。測試所得Ⅱ檔位分接開關(guān)兩端電壓波形如圖6所示，燈盤負(fù)載兩端波形如圖7所示。由圖6、圖7可知，反并聯(lián)晶閘管正向及反向重復(fù)峰值電壓較小，觸發(fā)電路工作正常。

圖6 Ⅱ檔位OLTC兩端電壓波形圖Fig.6 Voltage waveform of OLTC for Tap Ⅱ

圖7 Ⅱ檔位分接開關(guān)作用下燈盤負(fù)載兩端電壓波形圖Fig.7 Voltage waveform of lamp load，with OLTC for TapⅡ

3 自動空氣開關(guān)的選擇

圖1中，自動空氣開關(guān)的作用是在正常運(yùn)行時接通電路，當(dāng)出現(xiàn)過流時無延時斷開，切斷過電流。在選擇自動空氣開關(guān)時，既要考慮其額定電流要大于正常工作時通過的電流，又要留有較大裕量，并在出現(xiàn)短路故障時能夠迅速跳閘，切斷故障電流，且應(yīng)具有足夠的絕緣強(qiáng)度。

本文方案將2個三相空氣開關(guān)分別置于Ⅰ、Ⅲ檔位分接頭與其相對應(yīng)的分接開關(guān)之間，實驗室采用的 S11-50 kV·A-10／0.4 kV 型配電變壓器，高壓側(cè)額定電流為2.89 A，根據(jù)文獻(xiàn)［17］可計算出該變壓器高壓側(cè)環(huán)流峰值最高為210 A。

DZ47-60型自動空氣開關(guān)適用于交流50 Hz／60 Hz，額定工作電壓400 V、額定工作電流60 A的配電網(wǎng)絡(luò)電路中，用來分配電能和保護(hù)線路及電氣設(shè)備免受過載、短路、欠電壓等故障的損壞，具有體積小、分?jǐn)嗄芰?qiáng)、飛弧短等特點(diǎn)，其過流保護(hù)特性如表3所示（表中，IN為額定電流），脫扣特性曲線如圖8所示。

表3 DZ47-60型空氣開關(guān)過流保護(hù)特性Table 3 Over-current protection characteristics of air switch DZ47-60

圖8 DZ47-60型空氣開關(guān)脫扣特性曲線Fig.8 Characteristic curves of air switch DZ47-60 for trip-out

從表3和圖8可以觀察到DZ47-60型自動空氣開關(guān)具有高限流能力，從而最大限度地限制了短路所造成的破壞性能量。圖8所示脫扣特性曲線橫坐標(biāo)為實際電流與額定電流的比值，以空氣開關(guān)額定電流IN=10 A為例，當(dāng)流過自動空氣開關(guān)的電流為額定電流的10倍即100 A時，自動空氣開關(guān)在0.01s至5s之間動作?？紤]到MTC92-20型反并聯(lián)晶閘管模塊所能承受的最大通態(tài)電流為90A，且要求在出現(xiàn)過流時自動空氣開關(guān)能在一個周期（0.02s／50 Hz）內(nèi)動作，以保護(hù)反并聯(lián)晶閘管模塊不被擊穿，過流保護(hù)單元采用DZ47-60-3P-D5型自動空氣開關(guān)，其額定電流為5 A。

4 整機(jī)實驗結(jié)果及分析

實驗?zāi)康模候炞C分接開關(guān)在變換分接頭過程中或在正常運(yùn)行時，若調(diào)壓繞組出現(xiàn)較大過電流，保護(hù)的可行性。

實驗方法：改變調(diào)壓器Tt的輸出電壓模擬電網(wǎng)電壓變化，使分接開關(guān)自動調(diào)節(jié)分接頭，并在控制程序中設(shè)置指定檔位的變換過程不經(jīng)過渡支路，直接進(jìn)行變換，這樣原來導(dǎo)通的分接開關(guān)在電流過零前仍然導(dǎo)通，而待觸發(fā)的分接開關(guān)在電壓過零點(diǎn)觸發(fā)導(dǎo)通，致使兩分接頭短路而產(chǎn)生環(huán)流，觀察此時空氣開關(guān)是否跳閘，配電變壓器能否自動恢復(fù)到額定分接頭繼續(xù)供電運(yùn)行，若空氣開關(guān)自動跳開，變壓器高壓側(cè)保持在額定分接頭繼續(xù)運(yùn)行，則表明該分接開關(guān)能起到保護(hù)作用，否則不能。實驗由三相變阻箱和帶可抽動鐵芯電感器模擬用電負(fù)荷，整機(jī)實驗接線如圖9所示。

圖9 整機(jī)實驗接線圖Fig.9 Experimental wiring diagram for whole equipment

保護(hù)實驗中，有載調(diào)壓變壓器T2的負(fù)載電壓在380×（1±5%）～420×（1±5%）V 之間波動時，分接開關(guān)檔位不變；有載調(diào)壓變壓器T2的負(fù)載電壓低于380 V或高于420 V時，分接開關(guān)檔位進(jìn)行相應(yīng)變換，以變壓器T2一次側(cè)分接頭初始時在Ⅱ檔位為例，當(dāng)負(fù)載電壓低于380 V時，分接頭將由Ⅱ檔位變換為Ⅲ檔位，變壓器一次側(cè)繞組匝數(shù)減少，負(fù)載電壓升高；而當(dāng)負(fù)載電壓高于420 V時，分接頭則由Ⅱ檔位變換為Ⅰ檔位，變壓器一次側(cè)繞組匝數(shù)增加，負(fù)載電壓降低。實驗測試結(jié)果如表4所示。

此外，采用該分接開關(guān)的配電變壓器樣機(jī)在哈爾濱格瑞德電力成套設(shè)備有限公司生產(chǎn)車間內(nèi)，利用車間生產(chǎn)設(shè)備作為負(fù)荷，進(jìn)行了運(yùn)行考核測試。通過增加或減少負(fù)載，使變壓器輸出電壓隨之降低或升高，當(dāng)超出設(shè)定允許范圍時，分接開關(guān)自動變換導(dǎo)通狀態(tài)，變壓器輸出電壓恢復(fù)到允許范圍，這說明負(fù)荷變化時將導(dǎo)致分接頭之間電壓變化，因此，可以根據(jù)其電壓的變化進(jìn)行有載調(diào)壓。樣機(jī)于2015年6月相繼在哈爾濱格瑞德電力成套設(shè)備有限公司作為廠用電變壓器和在黑龍江省高楞電業(yè)局作為公用變掛網(wǎng)運(yùn)行，穩(wěn)壓效果明顯，元件參數(shù)的選擇和電路保護(hù)的設(shè)置完全滿足供電要求。

表4 整機(jī)實驗結(jié)果Table 4 Experimental results

5 結(jié)語

本文提出的具有保護(hù)功能的分接開關(guān)，經(jīng)實驗室整機(jī)保護(hù)實驗及現(xiàn)場帶負(fù)荷運(yùn)行考核，得出如下結(jié)論：

（1）采用自動空氣開關(guān)作為調(diào)壓回路的保護(hù)元件，具有動作迅速、工作可靠及工程適用等特點(diǎn)；

（2）Ⅱ檔位分接開關(guān)采用自取能無源觸發(fā)方式，Ⅰ、Ⅲ檔位元件損壞后，變壓器可在該檔位繼續(xù)運(yùn)行，保證了供電可靠性的問題，同時也解決了裝置的啟動問題，使主電路結(jié)構(gòu)更加簡單可靠，降低了系統(tǒng)造價；

（3）分接開關(guān)中Ⅱ檔位開關(guān)元件承受的電壓較低，但為了保證其工作可靠性，不出現(xiàn)擊穿損壞，采用和Ⅰ、Ⅲ檔位相同的元件，可以保證安全可靠運(yùn)行；

（4）當(dāng)變壓器負(fù)荷變化引起輸出電壓變化時，高壓側(cè)分接頭之間電壓也隨之發(fā)生改變，進(jìn)而可以根據(jù)分接頭之間電壓的變化進(jìn)行有載調(diào)壓；

（5）本文所提分接開關(guān)的控制電路位于高壓側(cè)，控制對象也處于高壓側(cè)，因此，從根本上解決了控制回路與高壓側(cè)的耐壓問題。

參考文獻(xiàn)：

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