基于電路參數(shù)模型的輻射電磁干擾噪聲預(yù)估方法

張宇環(huán) 張宇琛 馬巖冰 王會(huì)華 顏偉

(1.上海航天電子技術(shù)研究所,上海 201109;2.上海機(jī)電工程研究所,上海 201109;3.南京師范大學(xué) 江蘇省電氣裝備電磁兼容工程實(shí)驗(yàn)室,南京 210042)

基于電路參數(shù)模型的輻射電磁干擾噪聲預(yù)估方法

張宇環(huán)1張宇琛2馬巖冰1王會(huì)華1顏偉3

(1.上海航天電子技術(shù)研究所,上海 201109;2.上海機(jī)電工程研究所,上海 201109;3.南京師范大學(xué) 江蘇省電氣裝備電磁兼容工程實(shí)驗(yàn)室,南京 210042)

針對(duì)Hubing電流驅(qū)動(dòng)模型中認(rèn)為電流在輻射線纜中是均一分布的,幅值和相位保持不變即未考慮輻射線纜共模電流頻率效應(yīng)給輻射電磁干擾噪聲預(yù)估帶來(lái)的誤差的問(wèn)題．文中利用電流傳輸波動(dòng)特性建立了輻射線纜長(zhǎng)度與共模電流波長(zhǎng)為同一數(shù)量級(jí)時(shí)的輻射線纜共模電流分布模型,并設(shè)計(jì)電路模型進(jìn)行測(cè)試預(yù)估．實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明:采用文中方法預(yù)估輻射電磁干擾噪聲與Hubing電流驅(qū)動(dòng)模型預(yù)估方法相比能提高20.12 dBμV/m,更加接近標(biāo)準(zhǔn)暗室測(cè)試結(jié)果,從而為輻射電磁干擾 (Electro Magnetic Interference,EMI)測(cè)試與分析提供理論依據(jù).

電磁兼容;電流驅(qū)動(dòng)輻射模型;共模輻射;輻射電磁干擾;測(cè)量校準(zhǔn)

引 言

目前電子產(chǎn)品輻射電磁干擾測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法是開(kāi)闊場(chǎng)測(cè)試或者電波暗室測(cè)試方法[1-2],但開(kāi)闊場(chǎng)測(cè)試及電波暗室測(cè)試對(duì)場(chǎng)地環(huán)境要求較高并且測(cè)試場(chǎng)地建設(shè)價(jià)格不菲,一般企業(yè)無(wú)法承受．因此,預(yù)估電磁干擾源輻射電磁干擾 (Electro Magnetic Interference,EMI) 噪聲的近場(chǎng)測(cè)試方法引起了國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注[3-7]．輻射電磁干擾問(wèn)題研究通常包括輻射干擾源定位、預(yù)估和抑制三個(gè)方面．輻射干擾源定位是指對(duì)輻射噪聲源特征、機(jī)理、位置等的獲取與判定,輻射干擾源預(yù)估是指不通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)檢測(cè),對(duì)輻射噪聲源可能產(chǎn)生的最大輻射EMI噪聲進(jìn)行估計(jì),輻射干擾源抑制是指對(duì)電子設(shè)備產(chǎn)生的輻射EMI噪聲進(jìn)行處理,并使其滿(mǎn)足相關(guān)要求．迄今國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)上述問(wèn)題的研究工作可概括如下．輻射干擾源定位研究方面,Aouine分析了Buck電路開(kāi)關(guān)器件近場(chǎng)區(qū)域輻射磁場(chǎng)分量,建立了電流環(huán)路模型[8];Thomas利用近場(chǎng)電磁場(chǎng)掃描方法建立了一種用于分析印制電路板 (Printed Circuit Board,PCB)輻射干擾噪聲等效偶極子模型矩陣[9];輻射干擾源預(yù)估研究方面, Hubing提出了輻射目標(biāo)電壓驅(qū)動(dòng)型模型和電流驅(qū)動(dòng)型模型[11-12],并結(jié)合Green函數(shù)法提出了電纜總線分析模型[12-14]．Paul在此基礎(chǔ)上研究了輻射線纜共模電流頻率效應(yīng)的影響[15]．PAK也提出了輻射線纜共模電流分段處理模型[16],提高了模型精度．但仍然存在一些問(wèn)題:未充分考慮近場(chǎng)、感應(yīng)場(chǎng)效應(yīng)及環(huán)境背景噪聲對(duì)PCB分布電容、電感以及輻射線纜輸入電容的影響;未考慮輻射線纜共模電流頻率效應(yīng)對(duì)重構(gòu)精度的影響;未考慮輻射線纜長(zhǎng)度與輻射噪聲波長(zhǎng)特性對(duì)線纜共模阻抗的影響．

針對(duì)上述問(wèn)題,本文針對(duì)輻射線纜共模電流頻率效應(yīng)對(duì)重構(gòu)精度的影響建立輻射線纜復(fù)系數(shù)共模電流分布模型,利用電流傳輸波動(dòng)特性建立輻射線纜共模電流分布參數(shù)分析模型,據(jù)此預(yù)估輻射源空間輻射場(chǎng)強(qiáng),文中設(shè)計(jì)了電流驅(qū)動(dòng)模型并通過(guò)實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn),進(jìn)行線纜共模電流修正后的電流模型預(yù)估精度大大提高,為輻射EMI近場(chǎng)預(yù)估提供了有效借鑒．

1 電流驅(qū)動(dòng)模型輻射電磁干擾噪聲提取原理

美國(guó)的Hubing教授提出了一種基于電路參數(shù)分析電流驅(qū)動(dòng)模型,實(shí)現(xiàn)了輻射目標(biāo)快速重構(gòu)．

圖1 電流驅(qū)動(dòng)共模輻射模型

圖1描述了由電路板連接的輻射線纜驅(qū)動(dòng)產(chǎn)生共模輻射(Common-mode radiation)的機(jī)理模型．由于PCB板的寬度有限,由信號(hào)電流IDM產(chǎn)生的一部分磁場(chǎng)包圍在電路板周?chē)?并且在信號(hào)回路中存在一個(gè)電壓降,即共模電壓VCM．這一電壓降將會(huì)產(chǎn)生線纜中的共模(Common Mode,CM)電流,進(jìn)而驅(qū)動(dòng)電路板上的各種元器件和線纜工作．

信號(hào)回路產(chǎn)生的共模電壓VCM可以通過(guò)估算電流通路的分布電感得到,其中分布電感為

(1)

式中:ht是信號(hào)線到地層的高度;d1和d2是兩個(gè)從信號(hào)線中心到板子邊緣的最短距離;lt是布線長(zhǎng)度.信號(hào)線i的電位差為

Vret,i=ωLp,iIDM,i.

(2)

式中IDM是信號(hào)線回路差模電流．當(dāng)不是電小尺寸(小于對(duì)應(yīng)輻射頻率1/10 波長(zhǎng))時(shí)式 (2)修改為:

(3)

式中:c是自由空間的傳播速度;εr是板子的介電常數(shù)．

當(dāng)只有一根線纜連接在電路板上時(shí),在距離3 m處的最大輻射場(chǎng)是由線纜和電路板之間的電流驅(qū)動(dòng)電壓引起的,如公式(4)所示:

(4)

式中CB為輻射線纜分布電容．因此,測(cè)量電子設(shè)備PCB電路板的電路參數(shù),即可估算輻射電磁干擾噪聲大小,進(jìn)而實(shí)現(xiàn)輻射目標(biāo)重構(gòu)[18-20]．

為了驗(yàn)證Hubing電流驅(qū)動(dòng)模型的精度,設(shè)計(jì)了圖2(a)所示的驗(yàn)證電路,以5V直流電驅(qū)動(dòng)10MHz晶振工作,回路電阻為100Ω,輻射線纜長(zhǎng)度為1m．利用江蘇電氣裝備電磁兼容工程實(shí)驗(yàn)室標(biāo)準(zhǔn)3米法電波暗室以及德國(guó)羅德施瓦茨公司(R&S)ESU26電磁干擾接收機(jī)進(jìn)行輻射騷擾(RadiatedEmission,RE)測(cè)試,結(jié)果如圖2(b)所示．采用R&S公司FSC-3頻譜儀作為近場(chǎng)測(cè)試設(shè)備,同時(shí)采用Angilent公司的電壓探頭85024A測(cè)量上述驗(yàn)證電路中的電壓信號(hào),結(jié)果如圖2(c)所示．

由圖2(b)可知,電波暗室測(cè)試結(jié)果得出30 ～100MHz之間輻射電磁干擾噪聲逐漸增強(qiáng),100 ～500MHz之間電磁輻射干擾噪聲最高,且噪聲幅值基本一致,500MHz～1GHz輻射電磁干擾噪聲大大降低．

如圖3所示,三角形曲線是電波暗室測(cè)試結(jié)果,

(a) 電流驅(qū)動(dòng)模型實(shí)物圖

(b) 電流驅(qū)動(dòng)模型電波暗室測(cè)試結(jié)果

(c) 電流驅(qū)動(dòng)模型預(yù)估結(jié)果圖2 輻射測(cè)試結(jié)果

圖3 Hubing模型預(yù)估結(jié)果與電波暗室測(cè)試 結(jié)果對(duì)比圖

五角星形曲線是Hubing電流驅(qū)動(dòng)模型預(yù)估結(jié)果．由結(jié)果可知電流驅(qū)動(dòng)模型預(yù)估結(jié)果與3米法電波暗室的標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試結(jié)果在趨勢(shì)上是一致的,說(shuō)明電流驅(qū)動(dòng)模型預(yù)估的有效性,但幅度相差較大,例如100MHz時(shí)相差最大,達(dá)到44dBμV/m,說(shuō)明Hubing電流驅(qū)動(dòng)模型預(yù)估精度較差,因此要在電流驅(qū)動(dòng)模型基礎(chǔ)上進(jìn)一步修正完善,本文利用利用電流傳輸波動(dòng)特性建立了輻射線纜共模電流分布模型,有效提高了輻射電磁干擾噪聲預(yù)估精度．

2 電流驅(qū)動(dòng)模型輻射線纜共模電流分布參數(shù)分析方法

Hubing在電流驅(qū)動(dòng)模型中認(rèn)為輻射線纜共模電流是簡(jiǎn)單直流模型,即認(rèn)為電流在輻射線纜中是均一分布的,幅值和相位保持不變,未考慮輻射線纜共模電流頻率效應(yīng)．在Hubing模型的基礎(chǔ)上,美國(guó)的Paul利用輻射線纜中心點(diǎn)處電流來(lái)替代輻射線纜整體共模電流,盡管該模型在一定程度上提高了模型預(yù)估精度,但在較高頻率時(shí),精度大為降低．SEEKyeYak提出了輻射線纜共模電流分段模型,該模型較Paul方法更加準(zhǔn)確,但并沒(méi)有考慮相位因素的影響,僅考慮了幅值疊加,因此,精度仍有待進(jìn)一步改善．

為了解決上述問(wèn)題,考慮到當(dāng)輻射線纜長(zhǎng)度與線纜中共模電流對(duì)應(yīng)的波長(zhǎng)為同一數(shù)量級(jí)時(shí),線纜中的共模電流不再均勻分布,利用電流傳輸波動(dòng)特性建立輻射線纜共模電流分布模型,如圖4所示．

輻射線纜共模電流的分布參數(shù)分析模型具體如下:

1) 根據(jù)輻射電磁干擾噪聲的頻段特征及λ/4原則(考慮3米標(biāo)準(zhǔn)暗室測(cè)試距離是輻射電磁干擾噪聲測(cè)試起始頻率30 MHz對(duì)應(yīng)波長(zhǎng)的1/4～1/3)將輻射線纜劃分為i段;

2) 以線纜中心點(diǎn)處的電流為基準(zhǔn)電流I0,分別在兩側(cè)電流疊加不同相位因子ejiα和幅值因子eiξ;

3) 根據(jù)麥克斯韋方程組和線纜輻射關(guān)系,可得

帶電導(dǎo)線在遠(yuǎn)場(chǎng)產(chǎn)生的輻射電磁場(chǎng):

(5)

式中Z0為自由空間波阻抗．

4) 輻射線纜各段的共模電流均會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的輻射電磁場(chǎng)Ei;

5) 在測(cè)試點(diǎn)產(chǎn)生的合成場(chǎng)為不同的輻射電磁場(chǎng)Ei在測(cè)試點(diǎn)處的矢量和:

(6)

式中:Z0為自由空間波阻抗,即120π Ω(377 Ω),eiξ為幅值修正因子,ejiα為相位修正因子．

3 電流驅(qū)動(dòng)模型輻射線纜共模電流的分布參數(shù)分析模型試驗(yàn)

為了驗(yàn)證電流驅(qū)動(dòng)模型輻射線纜共模電流分布參數(shù)分析模型的有效性,采用上述輻射線纜電流分段模型,計(jì)算上述共模輻射線纜輻射場(chǎng)強(qiáng),考慮到最?lèi)毫拥那闆r,即輻射相位相同,將每段電流幅值相加進(jìn)而實(shí)現(xiàn)輻射目標(biāo)快速重構(gòu)．因此將輻射線纜分成n個(gè)小段,將電流探頭卡在每段線纜的中間位置來(lái)測(cè)量射頻電流,設(shè)分別記為I1,I2,…,In．然后,采用公式(7)計(jì)算每段線纜的輻射電磁場(chǎng)．由于標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試環(huán)境是開(kāi)闊試驗(yàn)場(chǎng)試驗(yàn),因此需要考慮地反射效應(yīng),故等效輻射場(chǎng)的計(jì)算可轉(zhuǎn)化為以下公式:

(7)

式中:Ec表示輻射電場(chǎng);l為每小段等效天線長(zhǎng)度;f表示測(cè)試頻率;r表示開(kāi)闊試驗(yàn)場(chǎng)標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試距離;H表示測(cè)試天線高度;F為計(jì)算開(kāi)闊試驗(yàn)場(chǎng)測(cè)試環(huán)境下的修正因子,計(jì)算公式如(8):

(8)

在本次實(shí)驗(yàn)中,開(kāi)闊試驗(yàn)場(chǎng)標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試距離r取為3 m,測(cè)試天線高度H為1.8 m,λ0取為1．在驗(yàn)證電路中,將輻射線纜分為10段,其中第1段、第5段、第10段線纜測(cè)試的電壓值分別如圖5(a)～5(c)所示.

利用公式(9)將電壓測(cè)試結(jié)果數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化為對(duì)應(yīng)分段輻射線纜的電流值,如圖6所示.

(a) 第1段線纜電壓測(cè)試結(jié)果

(b) 第5段線纜電壓測(cè)試結(jié)果

(c) 第10段線纜電壓測(cè)試結(jié)果圖5 分段線纜電壓測(cè)試結(jié)果

(9)

在圖6所示分段線纜等效電流Ie測(cè)試結(jié)果的基礎(chǔ)上,利用式(7)計(jì)算即可得出輻射線纜共模電流模型預(yù)估結(jié)果,如圖7和表1所示．圖7中,三角形曲線是3米法標(biāo)準(zhǔn)電波暗室測(cè)試結(jié)果,正方形曲線是輻射線纜共模電流分布參數(shù)模型預(yù)估結(jié)果,五星形曲線是Hubing電流驅(qū)動(dòng)模型預(yù)估結(jié)果．從圖中可以看出,三條曲線趨勢(shì)上完全一致,但正方形曲線相對(duì)于五角星形曲線更加接近三角形曲線,從趨勢(shì)上定性說(shuō)明了輻射線纜共模電流分析模型提高了輻射電磁干擾噪聲預(yù)估精度．

(a) 第1段線纜等效電流結(jié)果

(b) 第5段線纜等效電流結(jié)果

(c) 第10段線纜等效電流結(jié)果圖6 分段線纜等效電流結(jié)果

圖7 輻射線纜共模電流模型預(yù)估結(jié)果

從表1所示結(jié)果可發(fā)現(xiàn): 3米法標(biāo)準(zhǔn)電波暗室測(cè)試平均輻射達(dá)到73.32 dBμV/m,Hubing模型預(yù)估結(jié)果平均輻射為38.33 dBμV/m,本文方法預(yù)估結(jié)果為58.45 dBμV/m, 相比Hubing模型預(yù)估精度提高了20.12 dBμV/m,尤其是在500 MHz以上高頻情況下,輻射線纜共模電流模型預(yù)估結(jié)果與電波暗室測(cè)試結(jié)果僅相差8.17 dBμV/m,且趨勢(shì)完全一致．從數(shù)值上定量說(shuō)明了本文方法在輻射電磁干擾噪聲精度提升上的有效性．

表1 共模干擾源典型數(shù)據(jù)

4 結(jié) 論

本文利用輻射線纜電流傳輸波動(dòng)特性建立了輻射線纜電磁干擾噪聲共模電流分析模型,與Hubing分析模型相比輻射電磁干擾噪聲預(yù)估精度提高了20.12 dBμV/m,為輻射EMI測(cè)試與分析提供了有效依據(jù)．但等效分布參數(shù)預(yù)估與暗室測(cè)試結(jié)果仍有差距,不能精確反映輻射線纜在不同頻率下的電磁干擾噪聲輻射強(qiáng)度．據(jù)此,后續(xù)考慮應(yīng)用全波分析法以及輻射線纜不同分段方法進(jìn)一步提高電磁干擾噪聲預(yù)估精度．

[1] 張宇環(huán),趙陽(yáng),顏偉,等.基于電磁干擾源特征的GTEM輻射干擾測(cè)量方法[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào),2013, 33(18): 162-169.

ZHANG Y H, ZHAO Y, YAN W, et al.A novel GTEM measurement method for radiated EMI based on noise source characteristics[J]. Proceedings of the CSEE, 2013, 33(18): 162-169. (in Chinese)

[2] 趙陽(yáng), 戎融, 張宇環(huán), 等.提高GTEM小室測(cè)量EMI噪聲精度的研究[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào), 2012, 32(27): 168-176.

ZHAO Y, RONG R, ZHANG Y H, et al.Study on improving the accuracy of GTEM cell for EMI noise measurement[J].Proceedings of the CSEE, 2012, 32(27): 168-176. (in Chinese)

[3] FENG G, WU W, POMMERENKE D, et al. Time synchronized near-field and far-field for EMI source identification[C]//IEEE International Symposium on Electromagnetic Compatibility, August 18-22, 2008: 1-5.

[4] CAPIZZI G, COCO S, LAUDANI A. A new tool for the identification and localization of electromagnetic sources by using independent component analysis[J]. IEEE transactions on magnetics, 2007, 43(4): 1625-1628.

[5] HSIEH H C, CHIU C N, WANG C H, et al. A new approach for fast analysis of spurious emissions from RF/microwave circuits[J]. IEEE transactions on electromagnetic compatibility, 2009, 51(3): 631-638.

[6] BERTOCCO M, SONA A, STELLINI M. Simplified approach for the analysis of PCB radiated emissions in the near field region[C]//International Symposium on Electromagnetic Compatibility-EMC Europe. IEEE, September 8-12, 2008: 1-6.

[7] LI J, FAN J. Radiation physics and design guidelines of high-speed connectors[J]. IEEE transactions on electromagnetic compatibility, 2016, 58(4):1-8.

[8] AOUINE O, LABARRE C, COSTA F. Measurement and modeling of the magnetic near field radiated by a buck chopper[J]. IEEE transactions on electromagnetic compatibility, 2008, 50(2): 445-449.

[9] TONG X, THOMAS D W P, NOTHOFER A, et al. Modeling electromagnetic emissions from printed circuit boards in closed environments using equivalent dipoles[J]. IEEE transactions on electromagnetic compatibility, 2010,52(2): 462-470.

[10] HOANG T, DAHLBERG S E, SCHILLER J H, et al. Analysis of radiated emissions from a printed circuit board using expert system algorithms[J]. IEEE transactions on electromagnetic compatibility, 2007, 49(1): 68-75.

[11] SHIM H, HUBING T. Model for estimating radiated emissions from a printed circuit board with attached cables due to voltage-driven sources[J]. IEEE transactions on electromagnetic compatibility, 2005, 47(4): 899-907.

[12] SHIM H, FU Y, HUBING T. Radiated emissions from populated printed circuit boards due to power bus noise[C]//International Symposium on Electromagnetic Compatibility. IEEE, August 9-13, 2004: 396-400.

[13] SHIM H, HUBING T. A closed-form expression for estimating radiated emissions from the power planes in a populated printed circuit board[J]. Transactions on electromagnetic compatibility, 2006, 48(1):74-81.

[14] KWAK H, HUBING T. Investigation of the imbalance difference model and its application to various circuit board and cable geometries[C]//Proceeding of 2012 IEEE International Symposium on Electromagnetic Compatibility (EMC). PA, USA, August 6-10, 2012: 273-278.

[15] PAUL C R. Introduction to electromagnetic compatibility[M]. 2nd ed. New York: John Wiley & Sons, Inc, 2006:110-115.

[16] PAK J S, KIM H, LEE J, et al. Modeling and measurement of radiated field emission from a power/ground plane cavity edge excited by a through-hole signal via based on a balanced TLM and via coupling model[J]. IEEE Transactions on advanced packaging, 2007, 30(1):73-85.

[17] 趙陽(yáng), 顏偉, 趙波, 等.電路輻射干擾機(jī)理診斷與特性估計(jì)方法研究[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào), 2010, 25(10): 6-13.

ZHAO Y, YAN W, ZHAO B, et al.Investigation on radiated EMI noise diagnosis and estimation for HF circuits[J].Transactions of China electrotechnical society,2010, 25(10): 6-13.(in Chinese)

[18] 顏偉, 趙陽(yáng), 王恩榮, 等.射頻識(shí)別系統(tǒng)電磁輻射干擾特征快速分析與抑制[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào), 2012, 32(9): 161-166.

YAN W, ZHAO Y, WANG E R, et al.Analysis and suppression on radiated EMI noise for radio frequency identification system[J].Proceedings of the CSEE, 2012, 32(9): 161-166.(in Chinese)

[19] 趙陽(yáng), 羅永超, 顏偉, 等.高頻電路輻射干擾快速分析與預(yù)估方法[J].電波科學(xué)學(xué)報(bào), 2010, 25(3): 466-471.

ZHAO Y, LUO Y C, YAN W, et al.Fast analysis and estimation approach applied in radiated EMI for high-frequency circuit[J].Chinese journal of radio science, 2010, 25(3): 466-471. (in Chinese)

[20] 宋海峰, 陳志雨.共模環(huán)路閉合與開(kāi)路的天線模型及其計(jì)算分析[J].電波科學(xué)學(xué)報(bào), 2006, 23(3): 342-346.

SONG H F, CHEN Z Y.Model and numercatial analysis of common-mond close circuit and open circuit loop antenna[J].Chinese journal of radio science, 2006, 21(3): 342-346.(in Chinese)

Prediction method for radiative electromagnetic EMI based on circuit parameter model

ZHANG Yuhuan1ZHANG Yuchen2MA Yanbing1WANG Huihua1YAN Wei3

(1.ShanghaiAerospaceElectronicTechnologyInstitute,Shanghai201109,China;2.ShanghaiElectro-MechanicalEngineeringInstitute,Shanghai201109,China;3.NanjingNormalUniversityElectricalEquipmentEMCLabofJiangsuProvince,Nanjing210042,China)

Fast reconstruction method for radiated targets based on current-driven common mode radiation model is proposed to analyze that current is uniformly distributed in the radiation cable. A novel method is proposed to analyze the radiated source characteristic according to printed circuit board (PCB) circuit and EM field analysis, and the full-wave model of common mode(CM) current is proposed in the radiation cable. The theory and experiment results show that the radiation electromagnetic interference noise could be improved 20.12 dB V/m compared with current-driven common mode radiation model by using the suggest method. Therefore, the suggest method can provides new theoretical reference for radiation electromagnetic interference noise forecast.

electromagnetic compatibility (EMC); current-driven radiation model; radiated electromagnetic interference; common mode (CM) radiation; measurement calibration

10.13443/j.cjors.2016071201

2016-07-12

國(guó)家自然科學(xué)基金(No.51475246)； 江蘇省高校自然科學(xué)基金(15KJB470011)

TN806

A

1005-0388(2016)06-1202-07

張宇環(huán) (1987-),男,江蘇人,碩士,工程師,研究方向?yàn)樘炀€與電磁兼容技術(shù)．

張宇琛 (1987-),男,江蘇人,碩士,工程師,研究方向?yàn)闄C(jī)電設(shè)計(jì)與電磁兼容技術(shù)．

馬巖冰 (1979-),男, 河南人,博士,工程師,研究方向?yàn)樘炀€與電磁兼容技術(shù)．

張宇環(huán), 張宇琛, 馬巖冰, 等. 基于電路參數(shù)模型的輻射電磁干擾噪聲預(yù)估方法[J]. 電波科學(xué)學(xué)報(bào),2016,31(6):1202-1208.

ZHANG Y H, ZHANG Y C, MA Y B, et al. Prediction method for radiative electromagnetic EMI based on circuit parameter model [J]. Chinese journal of radio science,2016,31(6):1202-1208. (in Chinese). DOI: 10.13443/j.cjors.2016071201

聯(lián)系人： 張宇環(huán) E-mail: 516891253@qq.com

DOI 10.13443/j.cjors.2016071201